Коэффициент вязкости

Графическое представление этой зависимости, называемое реологической кривой (или кривой течения), приведено на рис. 11.1 (кривая 4). В равенство (11.3), кроме коэффициента вязкости г входит также постоянная Тд, называемая начальным (или предельным) напряжением сдвига. Считается, что при т < Тц жидкость ведет себя как твердое тело, 336 [c.336]

Рис. 8.3. Графики функции Бакли—Леверетта (а) и ее производной (б) для различных отношений коэффициентов вязкости Г1д = г),/т1

Степень изменения вязкости масел в определенном интервале температур можно оценивать температурным коэффициентом вязкости (КВ) [c.156]

Как видно из (8.9), функция /(s) полностью определяется относительными фазовыми проницаемостями (см. гл. 1). Типичные графики /(j) и ее производной/ (i) приведены на рис. 8.2. С ростом водонасыщенности f(s) монотонно возрастает от О до 1. Характерная особенность графика/(s)-наличие точки перегиба П с насыщенностью участков вогнутости и выпуклости, где вторая производная/"(j) соответственно больше й меныйе нуля. Эта особенность в большой степени определяет специфику фильтрационных задач вытеснения 6 fiaM-ках модели Бакли-Леверетта (по сравнению, например, с задачами распространения ударных волн в, газовой динамике). Графики функций f (s) и f s) для различных отношений коэффициентов вязкости фаз [c.231]

МПа-давление на забое скважины = 13,2 МПа-давление на контуре питания = 1,01 10 Па к = 0,1 мкм /г = 10 м-абсолютная проницаемость и толщина пласта К= 1,53 10 м (м -Па) - коэффициент растворимости газа в нефти Г = 400 м /м -газовый фактор т) = = 1,2 мПа с Т1 = 0,012 мПа с - коэффициенты вязкости нефти и газа. [c.300]

Эксперименты показывают, что коэффициенты вязкости нефти (при давлениях выше давления насыщения) и газа увеличиваются с повышением давления. При изменении давления в значительных пределах (до 100 МПа) зависимость вязкости пластовых нефтей и природных газов от давления можно принять экспоненциальной [c.51]

Очевидно, чем меньше в данном интервале температур коэффициент вязкости, тем меньше зависимость вязкости от температуры. 156 [c.156]

Промывную жидкость выгодно употреблять горячей, так как благодаря уменьшению коэффициента вязкости с повышением температуры горячие жидкости фильтруются быстрее холодных. Например, вода при 100 С фильтруется приблизительно вдвое быстрее, чем при 20° С, и вчетверо быстрее, чем при 0°С. Кроме того, с повышением температуры уменьшается и адсорбция. [c.147]

Решение. Величины, однозначно характеризующие явление х, у, г координаты и —линейная скорость потока жидкости р — плотность жидкости т—время р — давление g — ускорение свободного падения ц — динамический коэффициент вязкости жидкости. Рассмотрим течение двух подобных потоков. Величины, относящиеся к потоку /, будем отмечать одним штрихом, к потоку и — двумя штрихами. [c.18]

Коэффициент вязкости, не более. ...... 70 55 76 — [c.180]

Решение. Из наблюдений сделаем вывод, что коэффициент теплоотдачи а ккал/(м2-ч-°С)] зависит от коэффициента теплопроводности, жидкости X ккал/(м-ч °С)], линейной скорости потока и (м/ч), диаметра трубы d (м), кинематического коэффициента вязкости жидкости V (м /ч), коэффициента температуропроводности а (м /ч) и длины трубы / (м). Итак, мы установили условия однозначности. [c.22]

Таким образом, механизм эффективного вытеснения нефти различными химреагентами в значительной степени состоит в изменении вязкостей фаз и фазовых проницаемостей. Относительные фазовые проницаемости зависят при этом не только от водонасыщенности з, но и от концентрации с химреагента в водном растворе коэффициенты вязкости фаз также зависят от с [c.302]

Из определения видно, что коэффициент вязкости будет иметь размерность (в системе СОЗ) дин-сек/см . Единица 1 дин-сек/см называется пуазом (пз) чаще используют единицу сантипуаз (спа) (100 спз = 1 пз). [c.157]

X — динамический коэффициент вязкости реагирующей смеси [c.142]

Для авиационных масел чаще всего находят коэффициент вязкости в интервале О—100° [c.156]

В большинстве опытов показано, что для данной структуры пористой среды относительные проницаемости k являются в основном функциями насыщенности, а если и наблюдается влияние иных параметров (например, отношения коэффициентов вязкости фаз), то ими обычно пренебрегают. Тогда с учетом (1.21) закон Дарси (1.20) для каждой из фаз записывается в виде [c.27]

В случае, когда отношение коэффициентов вязкости фаз Ло > 1, функция /"(л), как следует из (9.35), нигде не отрицательна /"(i)>0, и непрерывного решения не существует. Анализ этого случая станет понятным из дальнейшего изложения. [c.267]

Как меняется давление на границе раздела при увеличении отношения коэффициентов вязкости нефти и воды [c.227]

Для замыкания полученной системы уравнений необходимо задать связи параметров, характеризующих свойства фаз и пористой среды, с давлением. При изотермических условиях фильтрации средняя истинная плотность и коэффициент вязкости каждой из фаз определяются давлением в данной фазе [c.256]

При отсутствии воды в пласте, полагая водонасыщеннос ь 5 = О и Гд = О, получим частный случай установившегося течения газироваН ной нефти. В этом случае расчеты существенно упрощаются. Для фазовых проницаемостей можно использовать стандартные зависимости k (s), k (s), (j = j ), известные для газожидкостной системы (смуГд , ),. Кроме того, будем считать, что коэффициенты вязкостей 17 , не зависят от давления, нефть слабо сжимаема, так что 1, а, гдз-совершенный (см. гл, 2), для которого справедливо следующее равенство [c.295]

И наоборот, при/"(.у) 0 разрыв не образуется. Условие (9.43) объясняет также и отсутствие непрерывного решения при смешивающемся вытеснении при условии, что отношение коэффициентов вязкости фаз Ло > 1 (см. разд. 5.3). [c.273]

Почему задача о смешивающемся вытеснении двух жидкостей (см. разд. 5.3) имеет разрывное решение при отношении коэффициентов вязкостей т1о 1 Постройте это решение. [c.299]

Когда известны значения постоянных сил е и а для молекул какого-нибудь вещества, можно рассчитать некоторые величины (например, постоянные в уравнении состояния реального газа, коэффициенты вязкости, теплопроводности, диффузии), характеризующие физико-химические свойства этого вещества. [c.71]

При рассмотрении гидродинамики процессов неизотермической фильтрации использование дифференциальных уравнений, полученных в гл. 2 (для однофазного потока) и в гл. 9 (для многофазной фильтрации) оказывается уже недостаточным. В этом случае появляется новая неизвестная переменная - температура Г, а характеристики флюида (его плотность р и коэффициент вязкости л) меняются вместе сТ. р = р р, Т), ц=г[ р,Т). [c.316]

Так, например, некоторая физическая величина Р зависит от геометрических размеров х, у, г, I, д.,. .. и от нескольких физических величин т, п, г (допустим, от плотности, динамического коэффициента вязкости и коэффициента теплопроводности). Для двух полей переменной Р можно написать [c.16]

Если проницаемость среды и динамический коэффициент вязкости флюида постоянны, т. е. /с = onst, г[ = onst, а плотность р = р (р), то можно ввести функцию Лейбензона в виде [c.55]

Если F — тангенциальная сила, действующая па единицу поверхности пластин, и V — разность их скоростей, то можно определить коэффициент вязкости т) как отношение [c.156]

Вполне понятно, что в случае физико-химических явлений определить условия однозначности значительно труднее. Например, рассматривая изотермический установившийся поток жидкости (газа) в трубе, можно предположить, что условиями однозначности будут 1) геометрические размеры трубы 2) величина скорости потока, давление, ускорение свободного падения и физические свойства транспортируемого вещества (плотность, динамический коэффициент вязкости и т. д.) в отдельных поперечных сечениях трубы - [c.21]

В табл. 111.1 приведены некоторые экспериментальные данные, полученные для коэффициента вязкости и постоянной Сезерленда. Следует отметить, что из-за отсутствия независимых данных о диаметре молекул нельзя проверить зависимость от поперечного сечения. Наоборот, обычно значения вязкости используются для вычисления средних диаметров и средних длин свободных пробегов. [c.161]

Последняя формула для коэффициента вязкости [уравнение (VIII.3.11)] показывает, что коэффициент вязкости г] не должен зависеть от давления и должен изменяться пропорционально корню квадратному из Т. Этот довольно удивительный вывод о независимости коэффициента вязкости от давления был блестяще подтвержден на опыте. Так, при изменении давления от 1 10" до 20 атм изменение коэффициента вязкости для большинства газов не превышает 10%. При очень высоких давлениях (свыше 100 атм) вязкость становится примерно пропорциональной плотности, однако при этом средние длины свободного пробега молекул имеют такой же порядок величины, как и диаметр молекул, и весь вывод нарушается. [c.160]

Формула (8.34) указывает на возрач тание фронтальной насыщенности с ростом отношения коэффициентов вязкости Ло Полученный качественный результат остается справедливым и для любых эмпирических зависимостей k (s) и k (s). [c.241]

Физическая и коллоидная химия (1988) -- [ c.39 ]

Физическая химия (1987) -- [ c.339 ]

Физическая и коллоидная химия (1988) -- [ c.23 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.159 , c.407 , c.408 ]

Курс коллоидной химии (1976) -- [ c.323 , c.462 ]

Теория горения (1971) -- [ c.567 ]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.0 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.0 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.159 , c.161 , c.407 , c.408 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.159 , c.161 , c.407 , c.408 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.260 , c.261 ]

Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта (1972) -- [ c.17 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.0 ]

Гидромеханика псевдоожиженного слоя (1982) -- [ c.0 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.94 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.0 ]

Свойства газов и жидкостей (1966) -- [ c.0 , c.215 , c.501 ]

Справочник инженера - химика том первый (1969) -- [ c.0 ]

Ультразвук и его применение в промышленности (1958) -- [ c.40 ]

Водород свойства, получение, хранение, транспортирование, применение (1989) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 2 (1974) -- [ c.233 ]

Энциклопедия полимеров Том 2 (1974) -- [ c.233 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Введение в теорию кинетических уравнений (1974) -- [ c.269 , c.283 ]

Радиохимия и химия ядерных процессов (1960) -- [ c.746 , c.747 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.240 , c.272 ]

Справочник по гидравлическим расчетам (1950) -- [ c.11 , c.40 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.33 ]

Физико-химия полимеров 1963 (1963) -- [ c.201 , c.207 , c.215 , c.416 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.135 , c.136 , c.154 , c.369 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.240 , c.272 ]

Руководство к практическим занятиям по коллоидной химии Издание 3 (1952) -- [ c.183 ]

Руководство к практическим занятиям по коллоидной химии Издание 4 (1961) -- [ c.211 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.0 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.47 , c.49 ]

Вакуумное оборудование и вакуумная техника (1951) -- [ c.19 ]

Компрессорные машины (1961) -- [ c.142 ]

Химия и технология газонаполненных высокополимеров (1980) -- [ c.297 ]

Физико-химический анализ гомогенных и гетерогенных систем (1978) -- [ c.29 ]

Физическая и коллоидная химия (1964) -- [ c.68 ]

Физическая и коллоидная химия Учебное пособие для вузов (1976) -- [ c.37 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.0 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.25 , c.33 , c.35 , c.149 , c.160 , c.183 , c.188 , c.289 , c.322 , c.378 , c.643 , c.646 ]

Массопередача (1982) -- [ c.124 ]

Химия и технология нефти и газа Издание 3 (1985) -- [ c.89 ]

Горение Физические и химические аспекты моделирование эксперименты образование загрязняющих веществ (2006) -- [ c.71 , c.72 , c.74 , c.75 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.47 , c.49 ]

Гидравлика и насосы (1957) -- [ c.14 , c.16 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Курс физической химии Издание 3 (1975) -- [ c.160 ]

Справочник по гидравлическим расчетам Издание 2 (1957) -- [ c.29 ]

Регенерация адсорбентов (1983) -- [ c.0 ]

Жидкокристаллические полимеры с боковыми мезогенными группами (1992) -- [ c.417 ]

Гиперзвуковые течения вязкого газа (1966) -- [ c.24 , c.369 , c.413 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.0 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.0 ]

Аффинная хроматография Методы (1988) -- [ c.116 ]

Физическая Биохимия (1980) -- [ c.361 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.102 ]

Динамика многофазных сред Часть 1 (1987) -- [ c.12 , c.63 , c.70 , c.105 , c.125 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.25 , c.33 , c.35 , c.149 , c.160 , c.183 , c.188 , c.289 , c.322 , c.378 , c.643 , c.646 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология