Вязкость коэффициенты и погрешности

Определение вязкости. Коэффициент динамической вязкости определялся при помош,и стеклянного капиллярного вискозиметра [2] при трех температурах. Погрешность определения 0,2% (см. табл. 3). [c.70]

Вычисленнее значение динамического коэффициента вязкости равно 0,01768 сП. Экспериментально найдено 0,01778 сП. Погрешность расчета —0,56%.. [c.74]

Кривая течения для турбулентного потока (см. рис. П-44) имеет резкий перелом. Точки перелома будут разными при различных диаметрах труб. Существует два способа определения размеров трубопровода. По первому способу подсчитывают обобщенное число Рейнольдса [уравнение (П-110)], из рис. П-25 находят коэффициент трения, а затем по з равнению (П-52) определяют падение давления ". По второму способу находят турбулентную вязкость , используя падение давления в турбулентной области (рис. П-44) и зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса (рис. П-25). Это делается следующим образом по значениям >Др/4 и О определяют коэффициент трения f из уравнения (П-52), по значению f получают соответствующую величину Re (рис. П-25) и, исходя из того, что Re=Dup/ lx, подсчитывают значение турбулентной вязкости Ат, которое затем можно применить при расчете труб других диаметров. Используемое при этом способе значение падения давления должно определяться с погрешностью до 25% Теоретический анализ турбулентного течения неньюТоновских жидкостей можно найти в литературе [c.158]

Исследование течения расплавов ПБХ композиций с помощью капиллярных вискозиметров затрудняется тем, что материал, находясь длительное время в загрузочной камере прибора, подвергается значительным термическим воздействиям. Это вносит дополнительные погрешности в определение коэффициента эффективной вязкости расплава. Результаты измерений показателя текучести расплава (ПТР), полученные с помощью широко распространенного прибора измерения индекс расплава термопластов (ИИРТ), также по мнению авторов [45] неоднозначно характеризуют реологические свойства ПБХ композиций. С большим успехом этот показатель может применяться для оценки из термомеханической предыстории. [c.188]

Фиг. 217. Средняя квадратичная погрешность поправочного коэффициента вязкости для сопел и сопел Вентури.

При расчетах печей динамический коэффициент вязкости влажного воздуха с нормальной влажностью = 10 г/кг можно принимать с допустимой погрешностью таким же, что и для сухого воздуха. [c.152]

При эксплуатации УУСН необходимо по возможности обеспечивать узкий диапазон расходов через измерительные линии, особенно при высокой вязкости жидкости. Наиболее благоприятным для турбинных преобразователей расхода является диапазон 40-80 % от верхнего предела. Для уменьшения погрешности измерения объема жидкости и расширения диапазона расходов рекомендуется применять электронные преобразователи, блоки обработки информации, позволяющие корректировать коэффициент преобразования ТПР по расходу. [c.38]

Экспериментально найденное значение динамического коэффициента вязкости окиси углерода при < = 50 °С и р = 1 ат равно 186 мкП. Погрешность расчета 1,9%. [c.96]

Определение динамического коэффициента вязкости для жидкостей (т1к,Лх). Бретшнайдер [69], отмечая относительно большие погрешности в определении динамического коэффициента вязкости жидкостей по эмпирическим формулам, включающим структурные группы атомов, предлагает для расчетов использовать формулы Саудерса или Томаса. Первая из них дает хорошее совпадение с экспериментальными данными для органических жидкостей, вторая — для жидкостей в температурном интервале, в котором приведенная температура Гпр не превышает 0,7. Формула Саудерса имеет следующий вид [c.78]

ЭП Дельта-2 позволяет вводить в память градуировочную характеристику ТПР во всем диапазоне и исключить систематическую погрешность, обусловленную нелинейностью градуировочной характеристики. Также предусмотрена коррекция значений коэффициента преобразования ТПР по вязкости жидкости. [c.50]

Необходимо отметить, что количество УУН, на которых вязкость непостоянна, невелико по сравнению с общим количеством УУН. Причем, закон изменения вязкости на таких УУН может быть различным. От характера изменения вязкости жидкости зависит способ введения поправки. Если период изменения вязкости велик, например, сезонные изменения, то исключить влияние вязкости можно уменьшением межповерочного интервала и изменением коэффициента преобразования на вторичных приборах. Если вязкость изменяется часто или непрерывно, то её влияние можно исключить только автоматическим введением поправок в результаты измерений. Поэтому для решения вопроса об исключении влияния вязкости нефти на погрешность определения ее количества в первую очередь необходимо исследовать закон изменения вязкости на УУН. [c.106]

Вычисление динамического коэффициента вязкости 1 с небольшой погрешностью возможно, когда известно хотя бы одно экспериментально найденное значение этого коэффициента при любых произвольных условиях (температуре и давлении). Во всех других случаях приходится пользоваться либо трудоемкими и неточными методами, описанными в предыдущем разделе, либо менее трудоемкими, однако тоже неточными методами, основанными на примеиении правила аддитивности к некоторым физикохимическим свойствам. [c.302]

Для тех типов ТПР, которые не проходили государственные испытания, при метрологической аттестации первых головных образцов должны быть определены допускаемые пределы изменения вязкости жидкости ДУд Эти пределы определяются по результатам измерений, произведенных для получения функции влияния вязкости, из условия, что изменение коэффициента преобразования ТПР при изменении вязкости в пределах Ауд пренебрежимо мало, то есть не превышает 0,35 основной погрешности. Это условие может быть записано следующим образом [c.107]

Применение образцового счетчика для поверки ТПУ основано на том, что некоторые счетчики, например, турбинные, имеют очень высокую стабильность показаний при постоянных расходах, вязкости и температуре. Счетчик, поверенный по специальной методике в стабильных условиях, может быть использован в таких же условиях как образцовое средство измерения для поверки ТПУ. Для поверки образцового счетчика применяются образцовые мерники или ТПУ. При этом определяются коэффициент преобразования и погрешность счетчика. [c.168]

При теоретическом описании закономерностей ламинарного и турбулентного потоков было принято постоянство физических свойств жидкостей (плотности, вязкости) это условие предполагают также приведенные выше эмпирические формулы для расчета коэффициента X. Между тем в химической технологии часто встречаются потоки, которые подвергаются нагреванию или охлаждению по всей своей длине (неизотермические потоки). Если зависимостью плотности жидкости от температуры Т можно большей частью практически пренебречь, то игнорирование изменения вязкости ц с температурой может привести к значительной погрешности расчета. Эта погрешность возрастает по мере увеличения абсолютного значения р,. Напомним, что вязкость жидкостей падает, а вязкость газов возрастает с увеличением температуры, причем эта зависимость сильнее у жидкостей, чем у газов. [c.55]

Повышенные значения коэффициентов вариации у неньютоновских систем указывают на меньшую точность измерения предельного динамического напряжения сдвига, эффективной вязкости пластовых нефтей при напряжениях меньше критического напряжения сдвига, градиента динамического давления сдвига и коэффициента подвижности при фильтрации неньютоновской нефти в образцах пород при градиентах, меньше критического. Чтобы избежать этого, или по крайней мере, снизить погрешности определения этих параметров, опыты следует вести после предварительного разрушения структуры. [c.27]

Так как суммарная максимальная абсолютная погрешность в определении коэффициента вязкости равна [c.65]

При анализе течений с учетом выталкивающей силы, проведенном в предыдущих главах, предполагалось, что теплофизические свойства жидкости постоянны с тем лишь исключением, что учитывалась переменность плотности в члене с объемными силами, входящем в уравнение движения. Это изменение играет существенную роль для описания выталкивающей силы. Однако уравнение неразрывности использовалось для несжимаемой среды. Такой подход позволяет анализировать течения жидкости с постоянными свойствами. Однако теплофизические свойства большинства жидкостей зависят от температуры и, если в окружающей среде создаются большие градиенты температуры, теплофизические свойства, как правило, существенно изменяются. Пренебрежение подобными изменениями может во многих случаях привести к серьезным погрешностям при расчете тепловых потоков. Теплофизические свойства, входящие в основные уравнения, включают термодинамические параметры и характеристики переноса. Термодинамические параметры определяются из равновесного состояния системы. К ним относятся температура, плотность и удельная теплоемкость жидкости. К характеристикам переноса относятся различные коэффициенты, определяющие скорости процессов, например коэффициент теплопроводности или вязкость. Опубликовано большое количество данных, позволяющих найти зависимость этих характеристик от температуры для различных жидкостей, представляющих практический интерес. Можно рекомендовать работу [32]. [c.474]

При превышении вязкости жидкости значения 0,05 Па-с погрешность расчетов по уравнению (II. 2) превышает 15—25%, поэтому в него необходимо вводить экспериментально определенные поправочные коэффициенты [109]. [c.53]

Прямая зависимость эффективного коэффициента диффузии Дт от понижения активности воды в бинарных растворах сохраняется в широкой области концентраций (см табл 3 15) Максимальное отклонение вычисленных по формуле (3 30) значений коэффициентов диффузии от опытных составляет - 2,5%, что лежит в пределах погрешностей эксперимента при определении коэффициентов диффузии, вязкости и активности воды, используемых в расчетах [c.409]

Зависимость вязкости газа от давления показана на обобщенных диаграммах Карра (рис. 1-13) [110]. Средняя погрешность определения по этим диаграммам вязкости газа хр при некотором давлении Р составляет 2%, максимальная 10%. Обе диаграммы представляют собой варианты одной и той же зависимости с перестановкой величин на параметрических кривых и осях координат. Это дает возможность осуществить более точное интерполирование коэффициентов вязкости. Например, если известно, что приведенная температура 7 пр=1,67 и приведенное давление Япр = =23, то с помощью рис. 1-13, а можно найти значения Hp/Hi при Рпр=23, 7 пр = 1,6 и Т р—1,75 (это позволяет обойтись без построения изотермы 1,67, которая иа диаграмме не показана). Затем, построив по двум найденным значениям изобару Рпр = 23 на [c.29]

При определении погрешности измерения коэффициента динамической вязкости исходным является расчетное уравнение (102) [c.63]

При эксплуатации форсунок рассмотренных конструкций необходимо следить за сохранением производительности форсунки при неизменном давлении, за вязкостью мазута, отсутствием закоксовывания, поддержанием минимального коэффициента избытка воздуха. Нарушение производительности форсунки при неизменных давлении перед ней и вязкости мазута наблюдается при нарушении заданной точности изготовления и недостаточно тщательной сборке при ремонте. Погрешности изготовления оказывают тем большее влияние, чем меньше расчетная производительность форсунки. Небрежная сборка форсунок может привести к снижению. производительности до уровня 40% номинальной, а также способствует закоксовыванию форсунки. [c.61]

Для проверки гипотез о природе наблюдаемых релаксационных явлений были проведены исследования сдвиговых вязкоупругих свойств некоторых из перечисленных выше растворов методом измерения комплексного коэффициента отражения поперечной звуковой волны от границы раздела жидкость — твердая среда [16]. Так как теории акустического поглощения и динамических вязкоупругих свойств растворов полимеров основаны на одной и той же модели гауссовых субцепей, то согласно теоретическим представлениям следует ожидать, что релаксация сдвиговой и объемной вязкостей должна иметь место на одних и тех же частотах. Однако измерения показали [17] (рис. 1), что динамическая сдвиговая вязкость растворов ПС и ПИБ не зависит от частоты в интервале от 30 до 150 МГц, и ее значение в пределах погрешности эксперимента совпадает с высокочастотным предельным значением Дг оо, [c.188]

Эта формула является точной при Ке <С 1 и, как показывают расчеты, выполняется с погрешностью не более 5% при Ке 100 (см. табл. 1.1). Формулу (1.50) можно использовать ц при более высоких значениях Ке. Это иллюстрируется данными рис. 1.7, где приведена зависимость коэффициента сопротивления от Ке для твердой сферы, газового пузырька и капли с соотношением вязкостей х = 1. В области значений 100 < Ке < 400 кривые I и 3 достроены по формулам (1.46) и (1.47) соответственно, а для построения кривой 2 использована формула (1.50). На рисунках нанесены также экспериментальные точки для системы четыреххлористый углерод —вода (р, =1,01) по данным работы [32], [c.23]

На рис. 3.6 дана зависимость относительных коэффициентов подачи т, напора к, к. п. д. п от относительной вязкости жидкости I (с известной погрешностью вязкость воды Vh прИНИМалаСЬ постоянной и равной Vh = М с). [c.53]

Счетчики НОРД-М комплектуются электронным блоком НОРД-ЭЗМ и магнитоиндукционными датчиками Н0РД-И1У без предусилителя, Н0РД-И2У с предусилителем или электронными преобразователями (ЭП) и датчиками Дельта-2 . НОРД-ЭЗМ позволяет вводить только постоянное значение коэффициента преобразования в диапазоне расходов. Фактическое значение погрешности при этом зависит от диапазона расходов и вязкости продукта. При вязкости 20 мм /с она составляет 1-1,5 % в диапазоне расходов 20-100 %. Поэтому такие счетчики использовались в основном для оперативного учета нефти. [c.49]

Основные функциональные возможности ПИК интегрирование по времени частотных сигналов ТПР не менее чем одновременно по шести каналам (включая ТПР в БКН) аппроксимация градуировочных характеристик до пяти ТПР во всем рабочем диапазоне в виде функции К = Ф [ у) или К = Ф(/) с погрешностью не более 0,05 %, где/-частота выходного сигнала ТПР V - вязкость жидкости преобразование частотного сигнала плотномера 8сЬ1ишЬег ег 7835 в цифровой код автоматическая коррекция коэффициента преобразования ТПР в соответс вии с функциональной зависимостью К = = Ф [ у) или К = Ф(/) ручной ввод с клавиатуры значений плотности, избыточного давления в БИЛ и в БКН, температуры нефти (там же), влагосодержания, содержания солей магния (мг/л), содержания примесей (%) массы для осуществления вычислений при отсутствии или выходе приборов из строя, а также для определения массы нефти нетто ручной ввод с клавиатуры уставок предельных значений (нижнего и верхнего уровня расхода по каждой измерительной линии, верхнего и нижнего значений избыточного давления в БИЛ, верхнего и нижнего значений температуры в БИЛ (катушке К ), верхнего и нижнего значений плотности, разницы показаний плотномеров, нижнего и верхнего уровня избыточного давления в БКН, перепада давлений на блоках фильтров, нижнего уровня расхода в БКН, нижнего уровня температуры жидкости, содержание газа в нефти) вычисление мгновенного и мгновенного суммарного расходов по каждой линии и по установке в целом, соответственно сравнение показаний параллельно работающих плотномеров и выдачу данных расхождения вычисление средних значений плотности (при текущей температуре и 20 °С), температуры, давления, влажности партии перекачиваемой нефти с начала текущей смены, двухчасовки, относительной погрешности вычисления суммарного объема, массы брутто нефти, объемного расхода - не более 0,05 %. [c.70]

Градуировочная характеристика и характеристики погрешности ТПР, определенные при поверке, соответствуют только условиям поверки. При эксплуатации ТПР в условиях, отличных от условий поверки, или при изменении условий эксплуатации фактическое значение коэффициента ТПР будет отличаться от определенного при поверке. При этом возникают дополнительные систематические погрешности, которые при определенных условиях могут значительно превышать основную погрешность ТПР. Например, для ТПР типа Турбоквант изменение коэффициента преобразования (следовательно, возможна дополнительная погрешность) составляет 0,6-1,0 % на каждые 10 мм /с. Таков же порядок дополнительной погрешности для других ТПР, не снабженных устройствами компенсации влияния вязкости ( НОРД и др.). Поэтому дополнительные погрешности, обусловленные влиянием условий эксплуатации, должны быть исключены путем введения поправок в результаты измерений или другими методами. Наиболее полное исключение дополнительных погрешностей достигается поверкой ТПР на месте эксплуатации и обеспечением таких условий эксплуатации, при которых дополнительные погрешности не превышают установленных пределов. Всякая поверка в условиях, отличных от рабочих, особенно демонтаж ТПР и поверка его на стендах или других УУН, всегда сопровождается невыяв-ленными погрешностями. Наиболее существенными и трудно поддающимися нормированию и контролю являются изменение коэффициента преобразования ТПР от влияния вязкости и изменение его во времени. Трудность определения функции влияния вязкости на коэффициент преобразования ТПР вызвана двумя причинами [c.105]

Моделирование на основе приведенной зависимости является приближенным. Однако погрешность, возникающая за счет пренебрежения влиянием критерия Fr, невелика и приемлема для технических целей. В рассматриваемом случае задача экспериментального исследования сводится к установлению для объектов заданной формы (Г/= onst) явного вида зависимости Eu = /(Re). Такое исследование на модели можно проводить с той же жидкостью, что и в прототипе, изменяя соответственно скорость. Для моделирования необходимо равенство значений Re и Г , относящихся к образцу и модели. Из равенства значений Re вытекает условие, что поля скоростей в образце и модели должны быть связаны соотношением w jw" = t"v )l l v"). Следовательно, вязкости жидкостей, используемых в образце и модели, и скорости их движения должны находиться в определенных соотношениях, зависящих от размеров образца и модели. Если модель является 0,01 частью натуры [I jl" — 100), то при одинаковых скоростях w — w кинематический коэффициент вязкости жидкости в модели должен быть в 100 раз меньше, чем в образце, а при использовании одной и той же жидкости (v =v") скорость в модели должна быть в 100 раз больше, чем в образце. Такие условия не всегда могут быть выполнены точно, поэтому часто моделирование является приближенным. [c.75]

Точность расчета по последнему уравнению того же порядка, что и по уравнению (У11-24) (средняя погрешность равна 4,47о)-Подобную формулу вывел также Гамбилл [20]. Однако другие уравнения для расчета динамического коэффициента вязкости, например (УИ-ЗО) и (УИ-31), удобнее и по точности не уступают формулам Шейбеля или Гамбилла. [c.230]

Будденберг и Уилк применили формулу (УП-89) для определения вязкости многокомпонентной смеси. При этом в состав знаменателей слагаемых отдельных компонентов расширенного уравнения входили коэффициенты диффузии Dj, 2, 3, Do, , D2, з, D2,i и т. д. Расширенная формула тоже дает хорошие результаты [60]. Например, авторы вычислили вязкость смеси, содержащей (в мольных долях) СО2 — 0,104 СО — 0,285 Пг — 0,016 N2 — 0,595. Вычисленная вязкость смеси была равна 171,8 мкпз (экспериментально найдено 173,8 мкпз). Погрешность расчета составляла—1,1%- [c.266]

Рид И Шервуд [4] приводят другие расчеты, когда для 36 жидкостей (при 128 температурах) средняя погрешность была равна 217о, а максимальная 90% (спирты, кислоты). При вычислении коэффициента вязкости ароматических (за исключением бензола) моногалогенпроизводных, углеводородов с большими молекулами (предельных углеводородов нормального строения) и эфиров ио-грешность была меньше 157о- Гамбилл [39] считает метод Томаса наиболее универсальным и точным методом аддитивного расчета вязкости, когда неизвестно ни одного экспериментального значения ц. [c.306]

Коэффициент расхода для решетки С является функцией числа Рейнольдса для решетки Re= Do.puplaii (где />о.р—характерный линейный размер отверстия решетки, м р — плотность среды, кг м ц — вязкость среды, н-сек м ). Для решеток с прямоугольной сеткой на Т)ис. П-41 приведена кривая зависимости С от Re. Погрешность результатов, получаемых по кривой, находится в пределах 20%. Значения С>1 указывают на то, что происходит частичное [c.155]

Хотя погрешность определения вязкости методом катящегося шарика и оценивается авторами, применившими его, йорядка 5—6%, все же следует отметить, что достаточно точных значений коэффициентов вязкости для газообразного состояния этим методом пока получить не удалось. На это указывают, во-первых, большой разброс экспериментальных точек у каждого исследователя, во-вторых, значительные расхождения в данных различных исследователей, работавших по этому методу и, в-третьих, большие расхождения со значениями, полученными наиболее надежным и точным в настоящее время методом капилляра. [c.27]

Кестин и соавторы получили очень хорошую воспроизводимость измерений (в среднем 0,05%), которую и приняли за основу при оценке погрешности коэффициентов вязкости. Однако, как известно, в.оспронзводимость определяет собой [c.34]

Величина коэффициента динамической вязкости в каждом случае относится к определенному состоянию исследуемого вещества (температуре и давлению). И хотя температура и давление не входят в расчетное уравнение, тем не менее погрешность их измерения, называемая погрешностью отнесения, влияет на точность определения коэффициейта вязкости. Максимальная относительная погрешность при этом определится [c.66]

Преимущество метода пористого электрода состоит в чрезвычайной простоте способа введения анализируемого раствора в источник излучения. При благоприятных условиях [4] можно достичь относительной погрешности 2—4%, а иногда даже еще лучшей. Например, магний в литейном железе определяли в интервале концентраций 0,01—0,16% [9] с коэффициентом вариации 1,8%. Фракционирование в пористом электроде-чашке наблюдалось только при высоких концентрациях. Это ограничение не являлось единственным при выборе внутреннего стандарта. Раствор не должен содержать взвешенных частиц. Однако значительно труднее поддерживать постоянную скорость просачивания раствора через электрод, поскольку она сильно зависит от качества и постоянства пористости угля, а также от вязкости раствора. Кроме того, необходимо исключить опасность загрязнения за счет элект-рододержателя, так как раствор просачивается и через боковые стенки электрода. Поэтому электрододержатели должны быть покрыты защитной пленкой из золота или платины. Другой метод защиты — применение соответствующих покрытий из лака на боковых стенках электродов. [c.161]

Но если теплота и работа диссоциации вычисляются из констант, отягощенных внетермодинамическими допущениями, то и сами эти величины будут содержать систематические погрешности. Поэтому в справочнике не приводятся значения термодинамических функций процесса ассоциации. В разделе 7 помещены только величины Ка, Хо и а, а в разделе 6 — коэффициенты вязкости, которые могут понадобиться для расчета констант. [c.16]

Погрешности расчета по формуле (2.19) в среднем такие же, как по описанным выше формулам. При расчете вязкости по методу Андруссова необходима предварительная обработка экспериментальных данных по вязкости методами регрессионного анализа для получения необходимых коэффициентов, что затрудняет широкое применение метода. Погрешности расчета по методу Дина и Стила [формула (2.20)] при Г/7п. кр 1,5 больше, чем по формулам (2.17), (2.18) и (2.19). Погрешности увеличиваются при расчете вязкости смесей с полярными газами. По методу Дина и Стила [формула (2.21)] при Г/Гп. кр> 1,5 получаются малые погрешности для некоторых смесей. Для смесей с водородом и некоторыми полярными газами погрешности расчета вязкости возрастают. [c.28]

Максимальная погрешность аппроксимации в узловых точках 6мах<0,2%. Коэффициент вязкости газообразного хлора ЦС1, (О при нормальном давлении принят по [112] в Па-с [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология