Коэффициент также Вязкость кинематическая

Теперь уже можно на основании большого и достоверного экспериментального материала говорить о некоторых общих закономерностях в изменении свойств углеводородов с изменением их химического строения. Особенно много данных накопилось по выяснению влияния строения, молекулярного веса и положения в углеродной цепи заместителя на свойства углеводородов. Так как экспериментальные данные, опираясь на которые, можно сделать некоторые общие выводы, имеющие большое значение для химии нефти вообще и в особенности для химии высокомолекулярных соединений нефти, разбросаны в специальных периодических изданиях разных стран, то представлялось целесообразным предпослать общую выборочную сводку данных (табл. 7) обсуждению вытекающих из них выводов. В приводимых ниже таблицах мы ограничиваемся сопоставлением влияния длины углеродной цепи, а также степени и характера разветвления ее на такие основные свойства парафиновых углеводородов, как температура плавления и кипения,, удельный вес, коэффициент преломления и отчасти кинематическая вязкость. [c.239]

Используя одну из известных вязкостей, например Узо = 0,12, а также полученное значение коэффициента к = 1,25, определяем по формуле Гросса величину кинематической вязкости дистиллята дизельного топлива при г = 100° С [c.28]

Подача роторного насоса зависит ие только от числа его оборотов, ио также от давления нагнетания и от кинематического коэффициента вязкости перекачиваемой жидкости. [c.419]

Приведенные соотношения характеризуют потоки в направлении оси у, когда перенос осуществляется в результате движения или колебания молекул. Эти три процесса весьма различны на молекулярном уровне, однако основные уравнения, как указано, имеют одну и ту же форму. Возможно, и не просто представить касательное напряжение т в виде потока количества движения, однако оно является результатом его переноса, и коэффициент V, или кинематическая вязкость, выражен в тех же единицах (в см с), что и коэффициент а также температуропроводность /Срр. [c.182]

Теплоемкость Ср, а также вязкость т , кинематическая вязкость V, коэффициенты теплопроводности % и температуропроводности х рассматриваются для простоты как некоторые, присущие данной жидкости константы. [c.10]

Для 30 фракций были определены температура кипения, кинематические вязкости при 100 и 210°, индексы рефракции, отношение углерода к водороду, молекулярные и удельные веса, анилиновые точки, а также оптические свойства фракций. Исследование физических констант последних показало, что таким путем удалось разделить сложную смесь углеводородов смазочного масла на отдельные типы углеводородов. Для отдельных фракций кинематические вязкости при 100° варьировали от 74 до 18 сантистоксов, индексы вязкости от—35 до 149, коэффициенты преломления от 1,5032 до 1,4587, а значения X в формуле С В.2 +х от —9 до -f0,35 (в то время как число углеродных атомов в молекуле оставалось почти постоянным). Выделение экстракцией более высокомолекулярных углеводородов оказалось затруднительным. [c.403]

Для всей группы моторных масел важное эксплуатационное значение имеет вязкостно-температурная характеристика, гарантирующая достаточную пологость температурной кривой вязкости. Действительно, при низких температурах вязкость масла не должна быть слишком высока, чтобы не затруднялся запуск двигателя. Наоборот, при высокой температуре, характерной для поршневой группы, масло должно обеспечить гидродинамический режим смазки, т. е. вязкость его должна быть достаточно высокой. В технических нормах это качество масел оценивается величиной отношения кинематической вязкости при 50° С к кинематической вязкости при 100° С, которая колеблется для всех моторных масел в пределах от 4 до 9. Для подгруппы авиационных масел введен также показатель — температурный коэффициент вязкости (ТКВ). [c.176]

Для турбулентного потока статистические свойства тензора градиентов скорости, а также старших производных от скорости определяются микромасштабными характеристиками турбулентности и описываются, согласно теории А. Н. Колмогорова [55], двумя размерными параметрами коэффициентом кинематической вязкости жидкости V и средней локальной скоростью диссипации энергии е. Отношение членов, содержащих вторые производные от скорости обтекания, к членам, пропорциональным градиентам скоростей, в разложении поля скоростей вблизи частицы в ряд Тейлора будет порядка или а Е /v) / где а — радиус частицы, Е = О (е /г /г) мера средней локальной скорости растяжения-сжатия, характеризующая поле турбулентного течения [13]. Величина 1/2 E Jv представляет собой число Рей- [c.104]

Коэффициент пропорциональности в соотношении, определяющем зависимость касательного напряжения от скорости относительного сдвига слоев ньютоновской среды, называется динамической вязкостью. В гидромеханике используется также кинематическая вязкость V, связанная с динамической вязкостью соотношением [c.241]

Широко употребителен также кинематический коэффициент вязкости [c.12]

Для газовых смесей коэффициент диффузии D имеет значения, которые по порядку величины не намного отличаются от значения кинематической вязкости смеси Vai) = [lab/p. Иначе говоря, безразмерное диффузионное число Прандтля (в зарубежной литературе часто называется также числом Шмидта) [c.207]

К числу факторов, определяющих в каждом случае выбор теплоносителя, относятся требуемая рабочая температура, плотность, вязкость, удельная теплоемкость и коэффициент теплопроводности. Верхний предел рабочей температуры ограничен началом разложения теплоносителя, а нижний предел — его вязкостью, возрастающей с понижением температуры и практически неприемлемой при кинематической вязкости выше 4 10 м /с из-за большого расхода энергии на циркуляцию. С увеличением удельной объемной теплоемкости (рс) теплоносителя уменьшается его расход, необходимый для переноса требуемого количества тепла при заданном перепаде температур, и, следовательно, расход энергии на его циркуляцию. Напомним также, что с уменьшением вязкости и увеличением теплопроводности теплоносителя возрастает его коэффициент теплоотдачи. Легко видеть, что наиболее выгодным является тот теплоноситель, который обеспечивает перенос требуемого количества тепла при минимальном расходе энергии, наибольшем коэффициенте теплоотдачи и наименьшем термическом разложении. [c.381]

В. Комбинированное влияние г и е. Очевидно, что если система устойчива при > 1 и е = 1 и при а 1 я = 1, она будет устойчивой при > 1 и е < 1. Подобным образом, если конвективная нестабильность возникает при < 1 и е = 1, а также при е > 1 и = 1, конвективные ячейки образуются при < 1 и е >1. Это означает, что система будет устойчивой, если массоперенос происходит из фазы с более высоким коэффициентом диффузии и более низкой кинематической вязкостью (хотя иногда может возникать осцилляторная неустойчивость), однако при переносе вещества на фазы с более низким коэффициентом диффузии и более высокой вязкостью будет возникать конвективная нестабильность. Рассмотренные результаты суммированы в табл. 6-1. Для других комбинаций е й г никаких заведомых предсказаний не может быть сделано. [c.213]

На рис. 6-2 показано также различие между неустойчивостью, обусловленной потоком (F) или диффузией (D). Эти данные совпадают с рассмотренным ранее качественным влиянием этих факторов на устойчивость системы. Другие качественные выводы, сделанные ранее, также подтверждаются данными на рис. 6-2 для отрицательных неустойчивость проявляется тогда, когда массоперенос происходит из фазы с более низким коэффициентом диффузии и более высокой кинематической вязкостью. [c.222]

Наряду с динамическим коэффициентом вязкости х применяется кинематический коэффициент вязкости V (называемый также кинематической вязкостью ) [c.223]

Глава III посвящена термодинамическим и термическим свойствам элементов. В таблицах температур кипения и давления пара элементов при температурах плавления представлены в основном расчетные данные, полученные из экспериментальных уравнений температурной зависимости давления пара, В таблице коэффициентов термического расширения приводятся средние значения коэффициентов для указанных температурных интервалов. Следует отметить, что перевод динамической вязкости в кинематическую и наоборот в большинстве случаев был невозможен из-за отсутствия данных о плотности жидких элементов. В таблицах диффузионных характеристик наряду с параметрами диффузии указаны также использованные в оригинальных работах методы их определения. [c.7]

Турбулентный режим движения. Согласно распространенным представлениям о турбулентности определяющую роль в процессах переноса в турбулентном потоке играет пограничный слой, прилегающий к границе раздела фаз. По мере удаления от входа в трубу происходит формирование гидродинамического и диффузионного пограничных слоев. На некотором удалении от входа формируется гидродинамически стабилизированный поток, а также происходит стабилизация поля концентраций. Длины участков гидродинамической и концентрационной стабилизации, вообще говоря, разные. Они определяются соответственно значениями коэффициентов кинематической вязкости V и диффузии О. При V = Д профили скорости и концентрации в потоке совпадают. При V ф О скорости и концентрации определяются значением критерия Шмидта Зс = v/D. При 5с > 1, т. е. при V > D, формирование профиля скоростей опережает формирование профиля концентраций. При 5с < 1 между ними имеет место обратное соотношение. [c.86]

По мере возрастания температуры жидкости коэффициент расхода распылителя уменьшается, а угол конуса распыла увеличивается. Последнее, по-видимому, связано с усилением турбулентных пульсаций в объеме струи и увеличением радиальной составляющей скорости отдельных капель, что в свою очередь обусловлено уменьшением (с ростом температуры) кинематической вязкости жидкости. Наряду с этим вскипание жидкости после выхода из распылителя сопровождается бурным парообразованием, также способствующим усилению радиального переноса капель. [c.39]

V — стехиометрическое число, а также коэффициент кинематической вязкости, р — плотность, а — электропроводность. [c.108]

Увеличение вязкости снижает коэффициент массопереноса. Анализ размерностей при рассмотрении процесса массопереноса дает общую связь кинематической вязкости с коэффициентом диффузии через число Шмидта. Кинематическая вязкость входит также в число Рейнольдса, характеризующее уровень турбулентности потока. Однако ни одна из моделей, связывающих гидродинамику с массопереносом, не может точно предсказать общее влияние динамической вязкости. Очень часто, когда вязкость текучей среды существенно больше вязкости воды, она оказывается неньютоновской. Следовательно, кажущаяся вязкость должна определяться по напряжению сдвига в данной зоне потока. [c.195]

О или п изменяется число Рейнольдса Ке=— .характеризующее движение потока внутри нагнетателя и влияющее на гидравлические потери на трение (здесь V — скорость О — характерный геометрический размер V — коэффициент кинематической вязкости перемещаемой жидкости). Увеличение числа Ее может обусловить некоторое уменьшение коэффициента трения в связи с чем уменьшатся гидравлические потери и возрастет полезное давление (р = рт — 2Др), а также уменьшится, правда, весьма незначительно, паразитная мощность. Это приведет к увеличению к. п. д. (рис. ПМО). 7 аким образом, при увеличении числа Не следует ожидать некоторого улучшения работы нагнетателя. [c.72]

К физическим свойствам воды относятся плотность (или объемный вес), сжимаемость, теплоемкость, динамический и кинематический коэффициенты вязкости, а также температуры, которыми характеризуются фазовые превращения воды (затвердевания, кипения). [c.6]

Относительное отклонение действительного значения коэффициента усиления ИУ (а также коэффициента равнопроцентности ИУ) от расчетного Коэффициент запаса Показатель адиабаты Приведенный коэффициент ротивления Коэффициент I участка до ИУ То же, после ИУ Вязкость кинематическая [c.133]

Если ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости 8, то для струй, по Альбертсону [89], 8 = 0,0l3hvQ. Таким образом, скоростной профиль (1.26), найденный для ламинарной струи, сохраняется и в турбулентной области нужно только заменить коэффициент V на 8. Точно также остается верной и формула (1.33), только при вычислении константы нужно заменить коэффициент теплопроводности к его турбулентным аналогом и принять во внимание, что Рг = 1/2 . [c.27]

В табл. 1-3 также Гфиведены значения коэффициентов динамической и кинематической вязкости некоторых жидкостей и газов в системе MKS. [c.15]

Турбулизация межфазной границы может быть обусловлена- также возникающими при тепло- или массопередаче локальными изменениями поверхностного натяжения. Учет влияния концентрационных и температурных изменений поверхностного натяжения на гидродинамику вблизи межфазной границы представляет собой весьма сложную и в настоян1ее время еще не решенную задачу (необходимо исследовать устойчивость решения уравнения Навье — Стокса по отношению к малым возмущениям — локальным изменениям скорости). Пока сделаны лишь первые попытки решения этой задачи [72, 73]. В частности, показано [72], что возможность возникновения неустойчивости существенно зависит от знака гиббсовой адсорбции растворенного вещества в состоянии термодинамического равновесия, а также от соотношения между кинематическими вязкостями соприкасающихся фаз и коэффициентами диффузии веществ, которыми обмениваются эти фазы. Объяснено явление стационарной ячеистой картины конвективного движения, вызванного локальными градиентами поверхностного натяжения [73].. Дальнейшие исследования в этой области наталкиваются на серьезные математические трудности. [c.183]

Так как межфазное натяжение является функцией концентрации растворенного вегцества на новерхности раздела фаз, следует рассмо- треть зависимость этой концентрации от ряда переменных. На рис. 6-1 концентрация раствора на нижней стороне межфазной поверхности будет в общем уменьшаться, а на верхней стороне — возрастать в направлении от а к б . Таким образом прилегающие к поверх- ности слои нижней фазы будут иметь отрицательный градиент концентраций, а соответствующие слои верхней фазы — положительный. Так как концентрация вещества на поверхности раздела фаз определяется концентрациями в фазах ио обе стороны от нее, градиент концентраций в межфазной поверхности также будет результатом градиентов концентраций вещества в фазах по обе стороны от поверхности раздела. Эти градиенты зависят в первую очередь от того, насколько быстро вещество подводится из какой-либо фазы к поверх- ности раздела и отводится от нее в результате молекулярной диффузии, т. е. зависят от ячеистой конвекции. Следовательно, направление градиента концентрации на межфазной поверхности зависит от соотношения коэффициентов молекулярной диффузии, (используя терминологию Стерлинга и Скривена оно обозначается г-) и соотноше-ния коэффициентов кинематической вязкости (иереноса момента), обозначаемого е-. Действительные значения /) и V хотя и не влияют на направление градиента, тем не менее важны для определения его величины. [c.210]

Единица кинематического коэффициента вязкости в системе СГС, равная смУсек, носит название с т о к с. Применяются также более мелкие единицы 1 мкст (микростокс) = 10 сг 1 мст (миллистокс) = 10 ст 1 сст (сантистокс) = = 10-2 ст. [c.360]

Для оценки вязкостно-температурных свойств масел применяются также следующие показатели 1) отношение кинематических вязкостей нефтепродукта при 50 и 1СЮ°С 2) температурный коэффициент вязкости (ТКВ) 3) индек вязкости 4) вязкостно-температурный коэффициент (ВТК), ислользуемый очень редко. [c.50]

При горении факела характер распределения топлива и законо-мернобти движения изменяются. Эти изменения обусловлены уменьшением массы и размера капли при полете, уменьшением коэффициента сопротивления горящей капли по сравнению с негорящей, имеющей такие же размеры, изменением вязкости, плотности и скорости окружающего газа вследствие повышения температуры. С увеличением кинематической вязкости газов при повышении температуры от 200 до 1000° С коэффициент сопротивления повышается почти в 5 раз. Но у горящей капли коэффициент сопротивления несколько снижается за счет лучшего обтекания 1168]. Увеличение скорости газов снижает относительную длину струи. Учесть все эти факторы аналитически очень сложно, однако общая зависимость движения горящего факела будет характеризоваться уменьшением дальности полета капель и более резким падением скорости. Значительно изменится также параметр Ке для горящих капель, так как уменьшаются диаметр капли и скорость нх движения, растет вязкость воздуха. В этом случае для расчета коэффициента сопротивления можно принять закон Стокса, и дифференциальное уравнение двинсения записать в форме [c.149]

Данные об аммиаке были взяты у Б. Коха (см. выще), за иск.тю-чением теплопроводности, которая была заимствована из работы Дж. М. Ленуара [Л. 306]. Дополнительные данные для водорода были получены у Кинана и Кэйя (газовые таблицы) и у Дж. М. Ленуара [Л. 307]. Опять, за исключением области критического состояния, данные о свойствах при других давлениях можно получить следующим образом. Плотность можно определить по уравнению состояния газа р =р1 Т. Из этого следует, что при любой температуре плотность р = р (р/ро), где ро=1,0 и р — плотность, приведенная в табл. П-4 для рассматриваемой температуры. Кроме того, удельная теплоемкость Ср изменяется очень мало с изменением давления в широких пределах. Такая независимость от давления справедлива также для теплопроводности Я, динамической вязкости [х и, следовательно, для критерия Прандтля Рг. Кинематическая вязкость V и коэффициент температуропроводности а обратно пропорциональны плотности [c.603]

Кинематический коэффициент диффузии можно рассчитать также по известным значениям вязкости чистых компонентов и смеси. Этот метод особенно полезен, если надо вычислить 1,2 в области очень низких или высоких температур, когда экспериментально определить вязкость гораздо легче, чем коэффициент диффузии. Вейссман и Масон [3], сделав подобные расчеты, получили довольно точные результаты. Недостаток метода — трудоемкость вычислений. [c.455]

Физический смысл кинематического коэффициента вязкости также 10жн0 установить из единиц его измерения [c.11]

Второй способ базируется на использонании уравнения (1.61), когда известны равновесный и эффективный коэффициенты распределения легирующего компонента, а также кинематическая вязкость расплава v. При этом предполагается, что фронт кристаллизации имеет форму диска или бесконечной пластины. Значение D рассчитывают по формуле, которую можно получить из уравнения (1.61) путем относительно простых преобразований [c.188]

Аналогично скоростному пограничному слою у поверхности испаряющегося в потоке шара должен существовать пограничный диффузионный слой, в котором концентрация пара убывает от Со у поверхности шара до — концентрации в потоке. Ввиду аналогии между уравнениями движения вязкой жидкости и конвективной диффузии при близости коэффициентов кинематической вязкости и диффузии, т. е. при S jsjI, толщины диффузионного 8 и скоростного 8 пограничных слоев также близки друг к другу. То же самое относится и к толщине Ь" температурного пограничного слоя при теплоотдаче от обтекаемого потоком тела. Обычно здесь принимают 8" = 8. [c.55]

Это соотношение связывает давление р о, известными параметрами задачп, а также с коэффициентом трения /, который легко рассчитать. Кинематическая вязкость метана при давлении 6,8 атм и температуре 21,1 °С составляет 2,67 сПз. При данном режиме течения Не = (61 см) (2440 см с ) X (2,67 10 см с ) [c.412]