Коэффициент поперечной вязкости

Коэффициент поперечной вязкости жидкости определяется Рейнером [c.44]

Здесь Лт и Хт — коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности, которые характеризуют перенос количества движения и тепла за счет поперечных пульсаций скорости. I [c.322]

Здесь ц = ро — коэффициент динамической вязкости. Прп определении величины числа Гартмана в качестве характерного Z берется поперечный размер канала. Число Гартмана является основным критерием подобия в таких магнитогидродинамических задачах, в которых существенную роль играют силы вязкости. [c.207]

ПВХ композиции для производства тонких пленок должны обладать высокой гомогенностью и иметь достаточно высокие значения коэффициента продольной вязкости. Технологический процесс производства пленки толщиной 0,01-0,03 мм имеет следующие основные отличия от процесса экструзии традиционных пленок более тонкая фильтрация расплава высокие скорости деформирования расплава Полимера в формующем зазоре головки и в зоне раздува рукава повышение диспропорции степеней вытяжки в продольном и поперечном направлениях необходимость укладки в рулон значительного количества эластичного полотна повышенная склонность тонкого пленочного полотна образовывать складки при транспортировании повышенные требования к точности поддержания заданных технологических параметров (производительности, скорости вытяжки, температуры, однородности свойств). Эти особенности требуют точного определения и регулирования таких технологических параметров процесса (дополнительно к традиционным), как минимальные колебания температуры расплава на входе в головку степень раздува и вытяжки пленочного рукава для каждой рецептуры, точность поддержания заданных температур в зоне начала и конца складывания пленочного рукава, а также при намотке. [c.247]

Здесь X — продольная координата, у — радиальная координата, и — продольная скорость, V — поперечная скорость, р — коэффициент турбулентной вязкости, е = Й<( 1 - < >) > - энергия турбулентности, = = <2 > - <2 — дисперсия пульсаций концентрации, р — давление, g — ускорение силы тяжести, Ро — плотность окружающего воздуха (последнее слагаемое в первом из уравнений (5.4) учитывается только при расчете свободной струи или факела). Значения эмпирических постоянных /с 1, Кг, Кз,8с,р1,р2,0з,0А подбираются так, чтобы правильно описать изотерми- [c.172]

Аналогично в соответствии с указаниями, рассмотренными в теоретической части введения, находят численные значения коэффициентов турбулентной вязкости и в различных местах поперечного сечения развитого турбулентного потока при известном фиксированном глобальном числе Рейнольдса [c.37]

Под действием внешней нагрузки на поверхности раздела волокно—матрица возникают дополнительные радиальные напряжения, зависящие от соотношения коэффициентов поперечной деформации арматуры и матрицы, которые можно [29] приближенно рассчитать по заданной осевой деформации. Т. В. Борзова [29], рассматривавшая задачу о растяжении упруго-вязкой среды, заполненной стержнями из стекловолокна, показала, что в плоскости поперечного сечения распределение напряжений зависит только от коэффициентов Пуассона арматуры и матрицы и характеристик вязкости. [c.156]

На больших фиксированных расстояниях от отверстия в случае турбулентной струи кругового поперечного сечения увеличение вдвое скорости через отверстие ( 2), диаметра отверстия (13), плотностей веществ струи и окружающей жидкости (14), коэффициентов молекулярной вязкости обеих сред (15), коэффициента молекулярной вязкости только вытекающего вещест ва (16) приводит, по-видимому, к следующему результату отсутствию изме нения параметров струи (А), удвоению ширины струи (Б), потока количест ва движения (В), скорости на оси струи (Г), плотности на оси струи (Д) [c.132]

В табл. 111.1 приведены некоторые экспериментальные данные, полученные для коэффициента вязкости и постоянной Сезерленда. Следует отметить, что из-за отсутствия независимых данных о диаметре молекул нельзя проверить зависимость от поперечного сечения. Наоборот, обычно значения вязкости используются для вычисления средних диаметров и средних длин свободных пробегов. [c.161]

Вполне понятно, что в случае физико-химических явлений определить условия однозначности значительно труднее. Например, рассматривая изотермический установившийся поток жидкости (газа) в трубе, можно предположить, что условиями однозначности будут 1) геометрические размеры трубы 2) величина скорости потока, давление, ускорение свободного падения и физические свойства транспортируемого вещества (плотность, динамический коэффициент вязкости и т. д.) в отдельных поперечных сечениях трубы - [c.21]

Теплоотдача к теплоносителю при турбулентном режиме течения. При турбулентном режиме течения основное количество тепла, передаваемого между центральной частью потока и стенкой, переносится вихрями, в которых средняя поперечная составляющая скорости существенно меньше, но приблизительно пропорциональна осевой скорости. Эффективность турбулентности при переносе тепла через пограничный слой зависит от физических свойств теплоносителя, включая теплопроводность, теплоемкость и вязкость. Теоретически и экспериментально показано, что при нагревании теплоносителя в условиях турбулентного течения в длинных прямых гладких каналах круглого сечения справедливо следующее соотношение между коэффициентом теплоотдачи, свойствами теплоносителя и параметрами потока [c.56]

Дуктильность измеряется при постоянной скорости удлинения (обычно 5 см/мин). В таких условиях растягивающее напряжение в нити не растет с уменьшением ее поперечного сечения, а скорее уменьшается. Это можно показать на битуме, обладающем свойствами ньютоновской жидкости, для которого коэффициент растяжения в три раза больше коэффициента вязкости. В этом случае растягивающее напряжение равно [c.18]

П. П. Кобеко указывает, что повышение уровня вязкости при одновременном сохранении пологого хода вязкостно-температурной кривой, свойственного маловязкой жидкости, может быть достигнуто лишь путем введения в эту последнюю ... каких-то частиц, неизмеримо больших по величине, чем молекулы данной жидкости . В этом случае макроскопическая вязкость системы увеличится, температурный же ход вязкости останется тем же, так как уменьшение скорости течения жидкости будет обусловлено лишь уменьшением поперечного сечения свободного пространства. То же будет, если в качестве упомянутых частиц в растворе будут находиться молекулы растворенного веш,ества, во много раз (в сотни и тысячи) превышаюш,ие размеры молекул растворителя. Таким образом, для получения жидкости с очень малой температурной зависимостью вязкости следует выбирать растворитель с очень малым температурным коэффициентом, т. е. маловязкую жидкость, и повышать вязкость ее до необходимого уровня путем растворения в ней высокомолекулярного вещества [20]. [c.131]

Горизонтально поляризованная плоская волна отражается от свободной поверхности без изменения поляризации и без трансформации в поперечную волну, для нее / н=1. Она не возбуждает колебаний в жидкости, граничащей с твердым телом, в котором она распространяется. Передача ее от одного твердого тела к другому через тонкий слой жидкости возможна только за счет сил вязкости в этой жидкости, коэффициент прозрачности будет мал. [c.42]

Задача. Найти объем жидкости, протекающей за I с через поперечное сечение трубки, если известны давление р у входного отверстия трубки, давление ро у выходного отверстия трубки, диаметр й трубки, ее длина I, коэффициент вязкости т] и скорость течения V жидкости, заданная формулой (32). [c.41]

Предварительные сведения. Рассмотрим тонкую цилиндрическую трубку конечной длины. Предположим, что через нее под действием разности давлений у входного и выходного отверстий трубки протекает жидкость с заданным коэффициентом вязкости. Учитывая симметричность поперечного сечения трубки, можно предположить, что скорость жидкости во всех точках, равноотстоящих от стенки, одна и та же скорость же у стенки вследствие прилипания к ней [c.57]

Аналогичные результаты были получены при исследовании коэффициентов вытеснения нефтей других месторождений. Из этих данных видно, что чем выше индекс аномалии вязкости, тем меньше коэффициент вытеснения нефти водой. Такая зависимость обусловлена следующим. В порах пласта, куда вступила вытесняющая вода, нефть находится в виде капель, струек, пленок. Скорость и полнота вытеснения этой нефти зависят от многих факторов, в том числе и от ее вязкости. Хорошо известно, что поперечные размеры поровых каналов меняются в широких пределах. Формы этих каналов очень причудливы. В тех местах, где поперечное сечение поровых каналов увеличивается, касательные напряжения в нефтяных каплях и струйках становятся очень малыми и могут вообще отсутствовать в тех случаях, когда между каплями нефти и стенками пор находится пленка воды. Это уменьшение касательных напряжений приводит к немедленному увеличению вязкости нефти. [c.90]

Выразим касательное напряжение т по закону трения Ньютона через коэффициент вязкости и поперечный градиент скорости [см. формулу (1.14)] при этом заменим переменное у (расстояние от стенки) текущим радиусом г [c.76]

Ввиду того, что точное решение задачи о течении жидкости с теплообменом представляет большую сложность, так как приходится учитывать переменность температуры и вязкости жидкости но поперечному сечению и вдоль трубы, а также рассматривать тепловые потоки в разных сечениях трубы, пользуются для практических расчетов приближенной формулой для коэффициента потерь па трение, входящего в формулу (1.76), применяя вместо уравнения (1.77) [c.88]

Если фактические градиенты пластового давления при разработке залежи меньше градиента динамического давления сдвига, то фильтрация происходит при больших гидравлических сопротивлениях, так как нефть движется с неразрушенной структурой. Вязкость нефти при этом может быть в несколько раз выше, чем при больших градиентах давления. В фильтрации участвуют не все поры пласта, а только те, которые имеют достаточно большие поперечные размеры. Это в конечном счете может привести к уменьшению коэффициента охвата пласта фильтрацией и снижению конечной нефтеотдачи залежей. Эти зоны пласта можно условно назвать застойными. [c.129]

Поведение конструкционных графитов при ударе, характер разрушения, виды излома, а также влияние различных факторов на величину ударной вязкости, весьма важны при определении склонности материалов к хрупкому разрушению. Однако закономерности этого процесса мало исследованы. В связи с тем, что результаты испытания на ударную вязкость хрупких материалов в значительной степени зависят как от выбора образцов, так и от условий эксперимента, Барабановым В.Н. и др. были уточнены размеры и форма образца для этого вида испытаний. При испытании призматических образцов разных размеров на маятниковом копре МК-0,5 ими было установлено возрастание ударной вязкости графита с увеличением размеров образцов, объясненное относительным снижением разупрочняющего влияния дефектов при увеличении поперечного сечения образцов. Поскольку в работе не были установлены масштабные коэффициенты для пересчета результатов, полученных на разных образцах, значения ударной вязкости следует рассматривать только при сравнении материалов, испытанных в идентичных условиях. Результаты таких сравнительных испытаний различных по прочности графитовых материалов приведены в табл. 16. [c.76]

Сравнительно низкий коэффициент вытеснения при соотношении вязкостей 1,18 можно объяснить образованием зоны смеси в результате конвективной диффузии в продольном и поперечном направлениях. [c.60]

Из представленных данных видно, что существенное влияние вязкость оказывает на нефтеотдачу, главным образом в области низких значений 1 . При более высоких соотношениях вязкостей нефтеотдача слабо зависит от этого параметра. Однако коэффициент охвата непрерывно уменьшается почти по линейному закону. Поперечное проникновение эфира с возрастанием вязкости заметно уменьшается. [c.60]

Рост коэффициента вытеснения с возрастанием при больших значениях вязкости можно объяснить тем, что высоковязкая фаза ограничивает поперечное распространение и рассеивание растворителя. Кроме того, в данном случае ограничена подвижность самой вытесняемой фазы в поперечном направлении в сторону высокопроницаемого слоя. [c.61]

В аналогии Рейнольдса постулируется равенство коэффициентов молярного переноса импульса и теплоты в любой точке потока и считается, что при характерном для турбулентных потоков интенсивном перемешивании среды влияние процессов молекулярного переноса пренебрежимо мало. Если обозначить через плотность поперечного потока массы между слоями жидкости, имеющими скорости виг и гиа, температуры Т, и Гг, то, пренебрегая молекулярной вязкостью и теплопроводностью, касательное напряжение и плотность теплового потока между рассматриваемыми слоями можно представить как [c.162]

Зависимость D (Т , T a), определенная формулой (1.71), была введена Р. Ривлиным, и ее можно назвать диссипативной функцией Ривлина. Тогда по аналогии с выше упомянутым коэффициентом поперечной упругости т),, называют коэффициентом поперечной вязкости. [c.67]

При т О Яп ведет себя как т" . Коэффициент поперечной вязкости т], фигурирующий в (4.1), обусловлен высокочастотными взаимодействиями. Поэтому разумно считать его постоянным в точке перехода. Формула (4.1) для подвижности справедлива и вблизи критической точки смешения двухкомпонентной жидкости. Аналогичные рассуждения применимы к случаю распространения тепла вблизи критической точки. [c.234]

Закон вязкого трения (1.13) при постоянном значении коэффициента молекулярной вязкости ц справедлив для очень широкого класса так называемых ньютоновских жидкостей, к которым относятся все газы, пары и их смеси, а также большинство чистых капельных жидкостей и их смесей с не слишком большой молекулярной массой. Суш ествует, однако, немало таких жидкостей (обычно с вязкостью, значительно превышающей вязкость воды), для которых простая прямая зависимость касательного напряжения трения ст р между соседними слоями жидкости от поперечного градиента скорости йи /йп, соответствующая равенству (1.13), не соблюдается. Такие жидкости называют ненъютоновскими - это растворы полимеров, коллоидные растворы, концентрированные суспензии и т. п. [c.109]

Итак, интенсивность турбулентного переноса во всех трех случаях определяется однотипными выражениями в виде произведения поперечного градиента осредненной переменной, характерной для переноса данного рода (йй/йу, с1 /с1у, сЩйу), на некоторый множитель сложной структуры. Это множитель представляет собой выражение Р йй1йу, которое в зависимости от рода процесса комбинируется с теми или иными физическими константами (р, Срр). При сопоставлении полученных уравнений с уравнениями, определяющими интенсивность процессов молекулярного переноса, бросается в глаза полная внешняя аналогия (формальный характер которой мы уже отметили). Подчеркивая эту аналогию, введем соответствующие наименования и обозначения динамический коэффициент турбулентной вязкости [c.203]

Выбор в формуле (7.1.7) коэффициентов /1 и е не равными нулю константами приводит к модели Рейнера — Ривлина, аддитивно сочетающей линейную модель Ньютона с тензорно-квадратичной добавкой. В этом случае постоянные /1 и е называются сдвиговой и объемной (поперечной) вязкостями соответственно. Уравнение (7.1.7) позволяет описать качественные особенности механического поведения упруговязких жидкостей, в частности эффект Вейсенберга (подъем жидкости по вращающемуся валу вместо оттеснения от вала за счет центробежной силы). [c.254]

Решение. Последовательность расчета и результаты приведены в табл. 6.1, Для простоты вычислений полагается, что вязкость и теплопроводность парогазовой смеси являются аддитивными функциями соответствующих величин для чистых компонентов. Более точно расчет теплофизических свойств может быть произведен по рекомендациям Рида и Шервуда [121], Бретшнайдера [46] и др. В формулах для расчета коэффициентов тепло- и массообмена (см. пункты 19 и 20 табл. 6.1) опущены значения критериев Прандтля, так как для газов они близки к единице (тем более в стёпени 0,43). Кроме того, в данном примере не будем учитывать влияние поперечного потока вещества на интеисивносФЬ конвективной тепло- и массоотдачи по обобщенным зависимостям, приведенный в гл. 5. [c.195]

G", G"", Т", Т"" —те же величины, но для межтрубного пространства /, /экв — площадь и эквивалентная площадь поперечного сечения трубного и межтрубного пространства вн. 1, diKB — внутренний, наружный и эквивалентный диаметры п — число труб — длина труб р — плотность А, — коэффициент теплопроводности Сп — теплоемкость т] — кинематический коэффициент вязкости. [c.101]

Решение проблемы надежности в ее различных вариантах осуществляется на основе использования силового Кп или энергетического Сп критериев разрушения (индекс п определяет механизм раскрытия трещины- отрыв, сдвиг, поперечный сдвиг) Коэффициент интенсивности напряжений К , введенный Д Ирвином, полностью характеризует поле напряжений при вершине трещины Вязкость разрушения определяет удельную энергию, выделяющуюся лри продвижении трещины. Теоретическая и практическая значимость фитерия Кл обусловлена его зависимостью от рабочего напряжения и параметра, который непосредственно характеризует степень поврежденности материала- длины трещины I. Эта зависимость выражается формулой [38] [c.28]

Таким образом, согласно условию теплового баланса для пленки, которая стекает по стенке с постоянным тепловыделением и полностью уносит выделяемую теплоту, средняя температура жидкости меняется в зависимости от поперечного-потока капель, образующих эту пленку если поток нарастает вдоль направления стекания, температура падает, и наоборот. В первом приближении можно полагать, что и температура стенки в качественном отношении следует закону изменения температуры жидкости стекающей пленке. Действительно, если отнести коэффициент теплоотдачи к местному температурному напору Тс(х) —Т4к(х), то при условии <7с= onst изменение температуры стенки определялось бы только термическим сопротивлением теплоотдачи. Как уже отмечалось, последнее, по-видимому, падает вдоль пленки в силу ряда, причин ускорения жидкости, турбулизацин пленки каплями, уменьшения вязкости жидкости в связи с ее прогревом. В верхней части пленки, где ускорение сказывается слабо, термическое сопротивление растет вдоль пограничного слоя Но на тонкую пленку в верхней части поверхности нагрева сильнее возмущающее воздействие капель в нижней части капли не пробивают утолщенную пленку, однако здесь стекающая жидкость приобретает запас скорости из-за воздействия гравитации. Следовательно, нельзя считать, что местное термическое сопротивление в условиях эксперимента регулярно и существенно изменяется вдоль поверхности теплообмена отсюда следует, что температура стенки и средняя температура жидкости в пленке имеют примерно одинаковый закон изменения вдоль координаты х. [c.189]