Расчеты скрубберов

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Расчет скруббера с подвижной шаровой насадкой при охлаждении ненасыщенных газов ведется аналогично расчету аппаратов с провальными тарелками. При этом скорость газов в свободном сечении аппарата выбирается таким образом, чтобы процесс охлаждения газов протекал в режиме полного псевдоожижения, и может быть рассчитана по формуле [c.91]

Исходными данными для расчета скруббера являются количество охлаждающих сухих газов От, начальная и конечная температуры газов и Г г, начальная влажность газов й, физические параметры газов, начальная температура жидкости, поступающей на испарение, Г , и начальная и конечная температуры воды, поступающей в рубашку, 1 п и 1"п- [c.87]

При расчете скруббера Д среднее вычисляется как средняя логарифмическая разность между началом и концом процесса (низом и верхом колонны) [c.337]

Расчет скруббера Вентури проводится в такой последовательности. [c.313]

При расчете скрубберов Вентури определяют гидравлическое сопротивление трубы Вентури [c.299]

При всей своей простоте выражение (V.7) страдает рядом недостатков. Прежде всего дисперсность жидкости обычно определяется при ее разбрызгивании форсунками в неподвижный воздух. В реальных условиях движущийся газ может существенно повлиять на крупность образующихся капель. Далее, средний объемно-поверхностный диаметр капель дает представление лишь о величине поверхности, но ни в коем случае не отражает гидродинамических особенностей движения отдельных капель (направления и скорости их движения). Иными словами, использование величины ср.к не позволяет по существу применить уравнение (V.6) для определения поверхностного коэффициента скорости массоотдачи. Кроме того, в процессе своего движения капли жидкости могут не только самопроизвольно распадаться, но и коалесцировать при столкновениях, что приводит к изменению их размеров. При попадании на стены скрубберов капли могут либо дробиться, либо стекать в виде пленки. Если же учесть, что газ по сечению аппарата распределяется неравномерно и то обстоятельство, что при образовании капель и их ударе о зеркало жидкости в нижней части колонны абсорбция носит иной характер, чем при полете капли через газ, становится ясным, что аналитический расчет полого скруббера при сегодняшнем уровне знаний происходящих в нем процессов практически невозможен. В силу этого наиболее целесообразным представляется использовать для расчета скрубберов объемный коэффициент скорости абсорбции Kv, устанавливая его зависимость от основных параметров процесса. Эти зависимости удобнее всего представлять, как показала практика, в виде степенных функций. [c.213]

Наилучшая отмывка сернистого таза достигается при соприкосновении дымовых газов с водой не менее 12 секунд. В этом случае объем насадки получается значительно больше, чем при расчете скруббера на охлаждение дымовых газов. Поэтому холодный скруббер выполняют исходя из условий ВОЗМОЖНО СТИ [c.69]

Для расчета скрубберов Вентури не найдены универсальные закономерности, по которым можно было бы заранее определить эффективность работы таких аппаратов. Поэтому почти в каждом отдельном случае для выявления необходимых показателей процесса проводятся широкие исследования. [c.189]

Данные по кинетике абсорбции СОг можно использовать для оценки эффективности и примерного расчета промышленных скрубберов. Более точный расчет скрубберов возможен лишь после экспериментального определения продольного перемешивания и поперечной неравномерности в каждой фазе. [c.97]

При расчете скрубберов и пенных уловителей определяют количество тепла, которое требуется отнять от саже-газовой смеси, расход воды аппаратом и конструктивные размеры аппарата. Количество тепла, требуемого для охлаждения саже-газовой смеси, определяется по формуле на стр. 104. Содержание водяного пара в охлажденных газах может быть принято равным (на 1 саже-газовой смеси) 0,04 кг при 35 °С или 0,05 кг при 40 °С. Количество воды, необходимой для охлаждения саже-газовой смеси, определяют по формуле на стр. 104). [c.235]

Расчет скруббера. Если в скруббере распыливается высушиваемый раствор, который далее поступает в сушилку, то скруббер должен работать так, чтобы в нем не происходило конденсации паров жидкости из отработанных газов. Если для улавливания пыли и использования тепла применяется вода, которая далее может быть использована на технологические нужды производства, то скруббер-ный процесс должен сопровождаться конденсацией паров воды из отработанного газа. Это позволяет полнее использовать тепло отработанного влажного газа после сушилки. [c.401]

Из условия подобия процессов тепло- и массоотдачи считают, что изменение влагосодержания газа пропорционально изменению разности температур между газом и водой. Это позволяет вести расчет скруббера по методу теоретических тарелок, предполагая, что на каждой теоретической тарелке происходит повышение температуры газа до температуры воды, а влагосодержания газа—до состояния насыщения, соответствующего этой температуре. [c.156]

В более поздней работе [29] Н. Жаворонков предложил другие формулы, с помощью которых можно определить скорость газа в момент захлебывания для неупорядоченной насадки из керамических колец илЬ кусков кокса. Возможность применения этих формул для расчета скрубберов с крупной насадкой (диаметр кусков >30 мм) ограничена численным значением параметра орошения Л >0,3. В условиях аммиачно-содового производства Л <0,2, что исключает возможность применения новых формул [c.194]

РАСЧЕТ СКРУББЕРА С НАСАДКОЙ [c.169]

Расчет скруббера с насадкой [c.116]

Расчет скрубберов типа, изображенного на рис. 31, заключается в определении их объема. При этом используют объемный коэффициент теплопередачи, выбираемый по опытным данным, часто в пределах от 50 до 100 ктл м час °С. Наилучшее соотношение между диаметром О и высотой Н цилиндрической части скруббера таково [c.110]

Пример расчета скруббера с насадкой приведен в приложении. [c.185]

В большинстве случаев скрубберы с насадкой применяются для охлаждения технологических газов и для улавливания из них газообразных примесей (SO2, НС1, H2S, I2, HF и т. д.). Расчет скруббера для поглощения таких компонентов будет рассмотрен в гл. X. Скруббер как пылеуловитель в большинстве случаев не рассчитывают, так как до сих пор нет надежных расчетных коэффициентов. Мы приводим примерный упрощенный расчет скруббера, предназначенного для охлаждения газов. [c.116]

Основными задачами при расчете скруббера являются [c.116]

Расчет скруббера производится также на основе приведенной формулы, причем искомой является поверхиость теплообмена, т. е. поверхность мокрой насадки. [c.117]

Для лучшего усвоения упрощенною сшх оба расчета скруббера в приложении приведен пи( .) Н)Вои пример, см. стр. 273). [c.117]

Данные по расчету скрубберов приведены в литературе 2, 5, 6]. [c.182]

При расчете скрубберов принимают, что на 1 газа в час требуется [c.424]

В большинстве практических случаев расчета скрубберов lAW по сравнению с С 1 составляет незначительную величину и при построении процессов тепло- и массообмена на /— -диаграмме ею пренебрегают. [c.67]

Описание устройства и расчет скрубберов нриведены в монографии Н. Н. Егорова [191. [c.544]

Расчет скруббера Вентури энергетическим методом приведен на примере улавливания сажи в процессе электрокрекингаг метана. [c.144]

Скорость газа в скруббере является одним из основных параметров, определяющих эффективность очистки газа мышьяковосодовым раствором. При расчете скрубберов мышьяково-содовой очистки скорость газа в скрубберах принимают обычно равным [c.334]

Представленные в таблице опытные и расчетные значения гидравлического сопротивления трехфазного псевдоожияенного слоя по формуле (7) и степени его расширения - по формуле (8), приведенные в тексте, свидетельствуют о корректности прещдоженных уравнений для расчета скрубберов промышленных масштабов. Сопоставление расчетных и опытных значений ДР и Нд для колонны диаметром 1500 мм [c.20]

Метод расчета скрубберов, применявшийся до последнего времени, был основан на установлении температурной границы обеих фаз и нахождения коэффициентов теплопередачи для каждой из этих фаз по формулам или графикам. Для определения коэффициента теплопередачи в первой фазе от ненасыщенного влагой газа к воде применялись расчетные формулы Робинсо- [c.248]

Установка вытяжных вентиляторов на скруббере сокращает его зысоту и обеспечивает возможность устойчивой работы скруббера при колебаниях нагрузки. Методика расчета скруббера приведена в работе [272, с. 37]. [c.161]

Количество надсмольной воды, поступающей из испарительной колонны на обесфеноливание составляет 22 575,4 кг1ч. Для расчета скруббера принимаем количество воды, подлежащей обесфеноли-ванию, равное 25 ООО кг1ч. [c.70]

Б048369. Обоснование и расчет скруббера-конденсатора дпя передвижного ртутного завода. -ЦНИИОлово. 1970 г., 33 стр. [c.206]

При тепловом расчете скруббера определяют его габариты и расход газового теплоносителя. Обычно в качестве исходных данных известны производительность скруббера по стокам 0 кг1сек), влажность хю %), химический состав стоков и минимальная влажность ВУ2(%), при которой они могут свободно перекачиваться насосами по трубам и удовлетворительно распыливаться механическими форсунками цод давлением до 1 Мн/м . [c.256]

При расчете скрубберов принимают, что на 1 л газа в час требуется 1,6—1,8 поверхности орошения насадки. Диаметр скруббера выбирается по допустимой скорости газа, которая приним ается равной [c.273]

Johnstone H. F. с сотр.. Извлечение серы из отбросных газов. I. Равновесные парциальные давления над раствором в системе КНц—SOo, Ind. Eng. hem., 27, № 5, 587 (1935). U. Перегонка 3-компонентной системы NH3—SOj—-НоО, там же, 27, №6, 659 (1935). III. Расчет скрубберов для больших количеств газа, там же, 29, № 3, 286 (1937). IV. Влияние концентрации поглотителя на емкость и расход пара для растворов сульфит-бисульфита аммония, там же, 29, № 12, 1396 (1937). V. Равновесие давления паров над растворами сульфитов и бисульфитов, там же, 39, № 1, 101 (1938). VI. Регенерация абсорбента обработкой окисью цинка, там же, 32, № 8, 1037 (1940). [c.340]