Теплоотдачи коэффициенты при перемешивании мешалками

Для расчета коэффициентов теплоотдачи при перемешивании жидкости ленточными мешалками может быть использовано уравнение [c.43]

Уравнения с увеличенными значениями коэффициентов с большой точностью применимы к расчетам теплоотдачи при перемешивании турбинными мешалками в сосудах без перегородок. [c.173]

Для расчета коэффициента теплоотдачи при перемешивании мешалкой со скользящими скребками предложены уравнения [c.204]

В настоящее время, пока еще не установлен единый гидродинамический показатель качества перемешивания, сопоставлять разные типы мешалок следует обязательно в условиях, когда сравниваемые мешалки обеспечивают какой-то одинаковый, точно определенный технологический результат, т. е. обеспечивают строго одинаковое качество перемешивания. Например, при обогревании или охлаждении реакционной массы — одинаковые коэффициенты теплоотдачи, при перемешивании взвесей — равномерное распределение твердой фазы в объеме взвеси и т. п. [c.268]

Площадь теплообменной поверхности реактора с механическим перемешиванием газа в жидкости рассчитывается по формуле (9.39) с учетом теплового потока, определяемого по формулам (9.62) или (9.66). Коэффициент теплоотдачи а от газожидкостной смеси, перемешиваемой шестилопастной турбинной мешалкой, к стенке сосуда, заключенного в рубашку, можно рассчитать по уравнению [c.272]

Известно, что на коэффициент теплоотдачи влияет степень перемешивания. Чем выше степень перемешивания, тем больше коэффициент теплоотдачи, но при этом наблюдается увеличение расхода энергии на перемешивание. Например, в случае турбинной мешалки с плоскими лопастями увеличение коэффициента теплоотдачи на 10% за счет увеличения частоты вращения мешалки потребует увеличения подвода энергии на 60% [49]. [c.57]

Ул и Возник [19] получили уравнение для коэффициентов теплоотдачи в сосудах без перегородок с внешним обогревом и с перемешиванием якорными мешалками. Они изучали влияние расстояния якорной мешалки от стенки сосуда на величину потребляемой мощности (см. рис. 1У-11) и на значение общего коэффициента теплопередачи. Ул и Возник исследовали расстояния от 0,0025 до 0,025 м в сосудах диаметром 0,6 и 0,26 м и пришли к выводу, что при увеличении расстояния между мешалкой и стенкой потребляемая мощность и общий коэффициент теплопередачи уменьшаются. [c.127]

В случае химического режима допустимо увеличение степени перемешивания с целью увеличения коэффициента теплоотдачи на промышленной установке. Однако, поскольку 2,5 м/с — низший предел скорости турбинной мешалки для слабого перемешивания, а 5,6 м/с — верхний предел для сильного перемешивания, то для изменения коэффициента теплоотдачи внутренней пленки жидкости нельзя увеличивать скорость более чем в два раза. [c.149]

Ламинарный режим перемешивания в аппаратах с ленточной мешалкой. Ленточная мешалка взаимодействует с перемешиваемой жидкостью в периферийной зоне аппарата. Это взаимодействие существенно повышает тангенциальные составляющие скорости жидкости и, как следствие, увеличивает коэффициент теплоотдачи по сравнению с аппаратами со шнековой мешалкой. Расчетное уравнение имеет вид [28] [c.326]

Фиг. 51. Изменение коэффициента теплоотдачи а воды, кипящей при <100° С в сосуде диаметром 4600 мм (емкость 338 г/л) при естественной циркуляции и при перемешивании (согласно. Кайзеру) о — без искусственного перемешивания — с цилиндрическим удлинителем X — с мешалкой.

Особенностью перемешивания высоковязких сред в аппаратах со шнековыми и ленточными мешалками в ламинарном режиме является четко выраженный циркуляционный характер течения жидкости [13], в том числе вдоль поверхностей теплообмена. Сходство характера течения среды в этих аппаратах с течением жидкостей в трубах и каналах оказало влияние на форму расчетных зависимостей для определения коэффициентов теплоотдачи. Общие виды уравнения теплоотдачи и значения показателей степеней этих уравнений для шнековых и ленточных мешалок [47. 49, 64 ] соответствуют уравнению теплообмена для длинных труб при вязком ламинарном течении жидкости [82] [c.166]

Влияние свойств неньютоновских жидкостей при перемешивании на характер расчетных зависимостей для нахождения времени перемешивания, потребляемой мощности и коэффициентов теплоотдачи изучалось многими исследователями [47, 49, 51, 57, 79, 111]. Основной сложностью этих исследований явилось изыскание метода определения кажущейся или, как ее принято называть для аппаратов с мешалками, эффективной вязкости Цэ. [c.177]

При увеличении частоты вращения повышается коэффициент теплоотдачи, но одновременно возрастает диссипация энергии, т. е. количество теплоты, выделяющейся при перемешивании. В результате этого график зависимости эффективного коэффициента теплоотдачи от частоты вращения мешалки проходит через максимум. При этом чем выше вязкость жидкости, тем ниже частота вращения, соответствующая максимальному значению коэффициента теплоотдачи. [c.12]

В действительности в связи с тем, что мешалка не осуществляет полного перемешивания пристенного слоя с основной массой жидкости, коэффициент теплоотдачи меньше, чем определяемый по уравнению (1.13). Поэтому вводится поправочный коэффициент Ф < 1, учитывающий уменьшение коэффициента теплоотдачи по сравнению с теоретическим значением. [c.13]

Для обогрева и охлаждения реакционных и других аппаратов часто прибегают к передаче тепла непосредственно через стенки аппарата, которые и служат поверхностью теплообмена. Применение этих аппаратов ограничено небольшой поверхностью теплообмена (до 10 м ). Для повышения коэффициента теплоотдачи со стороны находящегося в аппарате жидкого теплоносителя обычно применяют перемешивание его мешалками. [c.330]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к расплавленному капролак-таму 02 определяется по приведенным выше критериальным уравнениям с учетом типа мешалки (якорная или пропеллерная), применяемых для перемешивания. [c.76]

При перемешивании вязкой жидкости ленточными мешалками коэффициенты теплоотдачи выше, чем при использовании [c.42]

Сложность гидродинамической обстановки обтекания теплообменных поверхностей в аппаратах с механическим перемешиванием обусловливает влияние на коэффициент теплоотдачи а от жидкости к неподвижным поверхностям многих кинематических, динамических и геометрических факторов. Очевидная неравномерность скорости жидкости вблизи отдельных участков иоверхности приводит к неодинаковым значениям коэффициента теплоотдачи, например, на различных уровнях аппарата (рис. 6.11). Обычно максимальные значения а имеют место на уровне мешалки турбинного, лопастного и некоторых других типов. Поскольку значения коэффициентов теплоотдачи при энергичном перемешивании жидкостей обычно достаточно велики [10 —10 Вт/м -К)], локальная неравномерность а приводит к неодинаковым величинам температуры Ту, на разных участках теплообменной поверхности, что подтверждается экспериментальными измерениями [9]. Вследствие неравномерностей а и Tie значение коэффициента теплоотдачи а, усредненного по всей теплообменной поверхности F, определяется следующим общим соотношением [c.118]

На основании полуэмпирического анализа особенностей теплообмена в аппаратах с мешалками выведены приближенные уравнения для расчета коэффициентов теплоотдачи в сосудах с рубашкой или змеевиком, исходя из данных о затратах мощности на перемешивание. [c.127]

При перемешивании капельных жидкостей умеренной вязкости лопастными мешалками коэффициент теплоотдачи к стенке аппарата с наружным обогревом (охлаждением) можно рассчитать из соотношения [5]. [c.299]

Теплоотдача при перемешивании жидкостей мешалками . Коэффициент теплоотдачи в аппаратах со змееьиками, рубашками и мешалкой можно рассчитать по уравнению [c.163]

Турбинная мешалка в аппарате со змеевиком. Расчетное уравнение для этого случая выведено Олдшу [117]. Кроме обычных критериев, в этом уравнении учитывается влияние трех главных геометрических характеристик диаметра мешалки диаметра сосуда О и диаметра трубки змеевика .р. Расчетное уравнение для среднего коэффициента теплоотдачи при перемешивании шестилопастной турбиной имеет вид [c.176]

Камминрс и Вест [13] проводили эксперименты по изучению коэффициентов теплоотдачи в сосуде из нержавеющей стали диаметром 0,750 м, объемом 0,378 м , с выпуклым днищем-Внутри сосуда располагали нагревающий спиральный змеевик диаметром 0,6 м с десятью витками трубок из нержавеющей стали диаметром 0,025 м. Витки змеевика с шагом 0,038 м располагали на расстоянии 0,100 м от мешалки. Перемешивание осуществляли турбинной мешалкой с шестью изогнутыми лопатками диаметром лопатки 0,300 м, шириной 0,050 м. Мешалку-располагали на расстоянии 0,025 м от дна сосуда. [c.121]

Претт [14] вывел уравнения расчета коэффициентов теплоотдачи для сосудов цилиндрической и кубической формы с плоским днищем, оборудованных спиральными змеевиками, перемешивание в которых осуществляли одно- или многорядными лопастными мешалками. Претт исследовал 25 различных конструкций и получил следующие уравнения [c.123]

Для перемешивания использовали стандартную турбинную мешалку с шестью прямыми ровными лопатками, крепяш имися на диске. Интервал значений критерия Прандтля при этом исследовании был слишком мал, чтобы можно было установить какую-либо зависимость. Однако было показано, что расстояние турбинной мешалки от дна сосуда влияет на теплоотдачу. Самый высокий коэффициент теплоотдачи получили при расположении турбинной мешалки на высоте, равной 1/2 высоты жидкости [16]. Когда турбинную мешалку располагали выше, чем 1/2 высоты жидкости, увеличивалось вихреобразование, и значение коэффициента теплоотдачи уменьшалось. [c.123]

Пример 14. Определить мощность, потребляемую на перемешивание и коэффициент теплоотдачи от рабочей среды к стейке корпуса в аппарате с геликоидальной мешалкой при перемешивании 20% раствора синтетического каучука СКИ-3 в бензине при температуре t = 20° С. Конструкция и размеры аппарата приняты в соответствии с аппаратом, рассмотренным в примере 9. Частота вращения мешалки п = 0,333 1/с. [c.182]

Теоретический анализ работы кристаллизаторов с горизонтальным погружным барабаном применительно к процессу кристаллизации солей из водных растворов приведен в работе [123]. В работах [122—124] экспериментально исследовано влияние различных факторов (продолжительности пребывания раствора в аппарате, скорости вращения барабана, температуры охлаждения и др.) на качество получаемого кристаллического продукта и интенсивность теплоотдачи от кристаллизующейся смеси к поверхности барабана. Установлено, что коэффициент теплоотдачи составляет 400—500 Вт/(м2-К). При этом разность между температурами кристаллизующейся смеси и хладоагента составляет около 4°С. Для обеспечения хорошего качества получаемого кристаллического продукта достаточна продолжительность пребывания раствора в аппарате порядка 2 ч. Установлено, что при очистке 2п(ЫОз)г перекристаллиза-цпей его из водного раствора окружная скорость вращения барабана для предотвращения инкрустации его поверхности должна быть не менее 2 м/с. Вопрос о мощности, затрачиваемой на вращение барабана и на перемешивание кристаллизующейся смеси лопастной мешалкой, был рассмотрен в работах [121, 123]. [c.111]

Для 2-образной мешалки получена оптимальная частота вращения 50—70 мин при вязкости жидкости 20—70 Па-с [16], а для рамной, коническо-цилиндрической и ленточно-геликоидаль-ной мешалок — 30—40 мин при вязкости жидкости 12—20 Па с [17]. Невысокие значения коэффициента теплоотдачи получаются при перемешивании вязких жидкостей любыми мешалками [18, 19]. [c.12]