Степень контактирование

Здесь 2< ) — степень контактирования, т. е. доля окислившегося сернистого ангидрида от общего его содержания в исходном газе т — текущее время контакта — константа скорости реакции (11,231) — константа, характеризующая катализатор — энергия активации В — газовая постоянная Т — некоторая характерная для данного катализатора температура (0 текущее значение температуры (0) — температура газового потока на входе в слой катализатора X — коэффициент адиабатического разогрева 2 (0) — начальная степень контактирования (на входе в слой) а — концентрация сернистого ангидрида в исходном газе (в долях единицы) Ь — концентрация кислорода в исходном газе (в долях единицы) — константа равновесия реакции (11,231). ч [c.97]

После первого слоя газ последовательно проходит все четыре слоя катализатора и расположенные между ними теплообменники. Степень контактирования сернистого газа в серный ангидрид после прохождения пяти слоев катализатора достигает 98—98,5%. После контактирования газ с температурой 425° С поступает в наружный теплообменник. [c.195]

Пример. Определить температуру газа, выходящего из первого слоя контактного аппарата, если количество и состав поступающего в него газа (в м /ч) ЗОа — 683, Ог — 1058, N3 — 7881 начальная температура газа 440° С. Степень контактирования в слое 70%. Потерей тепла пренебречь. [c.84]

Равновесное значение степени контактирования находится из соотношения [c.97]

Если степень контактирования, определяемая (11,232), достигает при некотором т = т < своего равновесного значения [c.97]

Формулировка задачи оптимизации. В качестве критерия оптимизации стационарного режима работы контактного узла принята степень контактирования (т)<5) во всем аппарате. Определение оптимального режима [с максимально возможным (т ))] приводит к более полному использованию сырья и снижению выбросов непрореагировавшего сернистого ангидрида в окружающую среду. В качестве варьируемых переменных и А = 1 ч- 6 приняты расходы газа в отдельных газоходах в узловых точках разделения потоков, выраженных в долях от газовой нагрузки на аппарат [c.101]

Таким образом, задача оптимизации стационарных режимов работы контактных узлов сернокислотного производства заключается в определении значений а , позволяющих реализовать такие значения температур (0) газа на входе в слои катализатора, которые обеспечили бы достижение максимальной степени контактирования на всем аппарате при существующих значениях газовой нагрузки С, концентрации а сернистого газа в исходной газовой смеси, состоянии катализатора о и конструктивных параметрах 2 слоев катализатора и теплообменников. Максимизируемая функция, следовательно, имеет вид [c.101]

Критерием оптимизации при расчете оптимального стационарного режима работы контактного узла сернокислотного производства является (см. гл. II) степень контактирования — количество окислившегося сернистого ангидрида, отнесенное к первоначальному его количеству в газе, поступившем на вход контактного аппарата. Таким образом, речь идет об оптимизации замкнутых химико-технологических систем, в которых при определенных значениях переменных возможны неустойчивые режимы. [c.182]

В процессе решения уравнений (11,232), (11,233) методом Рунге — Кутта для каждого значения т независимой переменной рассчитывается равновесная степень контактирования 2р", по достижении которой расчет -го слоя заканчивается [см. (II,236) . [c.184]

Здесь — степень контактирования, т. е. доля окислившегося диоксида серы от общего его содержания в исходном газе т — текущее время контакта — константа скорости реакции (IV, 73) [c.143]

Равновесное значение Zp степени контактирования определяется соотношением [c.143]

Если степень контактирования, определяемая выражением (11, 74), достигает своего равновесного значения с заданной точностью при некотором т == т < [c.143]

Равновесная степень контактирования может быть подсчитана по формуле [c.78]

X — коэффициент повышения температуры газа при изменении степени контактирования от О до 1 в адиабатических условиях [c.80]

Хц и д ,( — начальная и конечная степень контактирования, доли. Конечную температуру газа нри адиабатическом процессе окисления ЗОз можно так/ке подсчитать по формуле [c.80]

Для каждой заданной степени контактирования имеется оптимальная температура, соответствующая максимальной скорости процесса. Она зависит от свойств катализатора и состава газовой смеси. [c.81]

Определяют равновесную степень контактирования для разных температур в интервале 400—600° С с учетом состава газа, подаваемого в контактный аппарат. [c.86]

Составляют график в координатах I — х (температура — степень контактирования) (рис. 12), на который наносят равновесные данные (равновесную кривую ВВ) и оптимальную кривую контактирования СС из табл. 28 или по данным, полученным расчетным путем по формуле (И-42). [c.86]

Определяют температуры газа на выходе пз каждого слоя. Для этого задаются температурой газа, с которой он входит в первый слой, и степенью контактирования в слое и по формулам (П-41 или П-39 ) или, используя данные, приведенные на стр. 81, определяют температуру газа на выходе из слоя. [c.86]

По формуле (11-32) равновесная степень контактирования при Р = атм и прп 400° С [c.88]

Степень контактирования в первом слое обычно составляет 70% и процесс протекает адиабатически. Следовательно, температура [c.88]

Температура газа на входе во второй слой должна быть 490° С, а степень контактирования, достигаемая во втором слое, обычно принимают равной 86%. При этом температура газа поднимается до 490 -1- 2-(86 — -70) = 522° С. [c.88]

Продолжая расчет аналогичным путем, находят количество слоев для достижения заданной степени контактирования. Затем, составляя тепловой баланс, проверяют правильность принятых температур и достигаемых степеней контактирования. [c.88]

Степень контактирования газа в первом слое равна 0,7. Состав газа после первого слоя [c.90]

Расчет процесса окисления SOj, полученного из сероводорода, производят тем же методом, что и расчет обычного процесса окисления SO2, содержащегося в печном газе. Значения равновесной степени контактирования, приводимые для стандартного газа, содержащего 7% SO2 и 11% О2, практически совпадают для газовой смеси, полученной сжиганием сероводорода и содернгащей 6,44% SOg и 10,12% Og. Оптимальные температуры процесса окисления SOj, а также фиктивное время сонрикосповония, при котором достигается заданная степень контактирования, одинаковы для газов с равным отношением концентрации Од к SO2. [c.116]

Объем катализатора для достижения необходимой степени контактирования рассчитывают по обычной формуле (П-36), а время соприкосновения по уравнениям (П-34 ) илп (П-37), пользуясь методом графического интегрирования. [c.94]

Зная величину Кс для 550° С, можно найти по уравнению Аррениуса (П-35) значение Kq и затем определить величины К для температурных условий любого слоя. Зная начальный состав газа, равновесную степень контактирования, температуру в слое и задаваясь конечной степенью превращения в слое, находят необходимое фиктивное время соприкосновения газа с катализатором, а затем и объем катализатора в каи дом слое. [c.94]

Температура газа на входе в контактную массу, °С Степень контактирования, [c.118]

Относительно низкая степень контактирования в первом слое принята потому, что в контактный аппарат подается газ, содержащий 10% SOi. [c.118]

На большинстве установок селективной очистки процесс экстракции осуществляется в противоточных насадочных колоннах, которые из-за недостаточной степени контактирования фаз не обеспечивают требуемой глубины извлечения низкоиндексных компонентов из очищаемого сырья. Глубина извлечения масляных компонентов при использовании колонн такого типа при одноступенчатой экстракции составляет 85—90% (масс.) от их потенциального содержания в сырье. Для повыщения разделяющей способности и производительности экстракционных колонн на ряде установок вместо насадки используют жалюзийные и перфорированные тарелки, позволяющие повысить производительность по сравнению с насадочными колоннами на 15—20% (масс.) при очистке дистиллятного сырья. Эффективность экстракции в процессе селективной очистки может быть повышена при создании пульсаци-онного режима в насадочных колоннах [48] или замене насадки в верхней части колонны на вращающиеся вибрирующие тарелки [49]. Улучшить контакт между сырьем и растворителем в экстракционных колоннах можно, пропуская противотоком к движению растворителя инертный газ с пульсирующим изменением его расхода [50]. Такой способ экстракции позволяет вследствие увеличения дисперсности и перемешивания движущихся потоков с учетом пульсационного режима повысить степень извлечения из сырья компонентов, ухудшающих эксплуатационные свойства масел. [c.101]

Качество кидких парафинов в зависимости от условий их выделения Многочисленные исследования, а также опыт работы установок карбамидаой депарафинизации показали, что чистота получаемых жидких парафинов зависит от качества и количества растворителя, содержания ароматических углеводородов в сырье, степени контактирования комплекса с промывной жидкостью, агрегатного состояния комплекса, способа разделения суспензии и промывки комплекса. [c.94]

Здесь и далее приняты следующие обозначения (0), z( ) (0), Z — начальные и конечные значения температуры и степени контактирования для г-го ( = 1, 2,. . ., 5) слоя катализатора tan, toJ, Ibhi Ibk — начальные и конечные температуры отдающего и воспринимающего тепло потоков в теплообменнике после г-го (г = 2, 3, 4) слоя (принятые обозначения при г = 1 относятся к температурам газовых потоков для внешнего теплообменника) хол — температура газового потока G на входе в контактный аппарат. [c.99]

Объем газа, ностунающего в башню, при степени контактирования а = 98% и степени поглощения ЗОд в абсорбере 99% [c.76]

Отдгетим, что табличные данные, используемые для подсчета Тц, относятся к концентрации 7% ЗОз газе. Так как содержание сернистого ангидрида в данном примере отличается от 7% (7,36%), то объем контактной массы нужно несколько увеличить. При подсчете истинного количества контактной массы используем коэффициент а, приведенный на рис. 15. Из рис. 15 видно, что для степеней контактирования [c.93]