Давление степень неравномерности

О колебаниях скорости жидкости в нагнетательном трубопроводе судят ио степени неравномерности давления в колпаке, кото]1ая характеризуется коэффициентом /,, [c.110]

Вследствие наличия градиента уровня жидкости на тарелке Д и одинакового перепада давления Др = р, - р2 поток паров через разные участки тарелки будет различным. Колпачки, расположенные у приточной стороны тарелки, где слой жидкости выше на величину Д, пропустят наименьшее количество паров, а колпачки, размещенные вблизи сливной перегородки, будут меньше погружены в слой жидкости и поэтому пропустят больше паров. По сравнению со средней паровой нагрузкой колпачков, соответствующей уровню жидкости на тарелке при градиенте Д/2, паровая нагрузка колпачков в местах поступления жидкости на тарелку или стока ее с тарелки должна изменяться на величину, обусловливающую эквивалентную величину сопротивления сухой тарелки (Д/2)р д. Максимальная степень неравномерности по сравнению с работой средних колпачков определится из выражения [c.246]

Рис. VI.41. Номограмма для определения относительного объема буферной емкости в зависимости от допускаемой степени неравномерности давления бр, величин г и /г [117]

При плавном регулировании и отсутствии резких колебаний расхода роль ресивера сводится к выравниванию колебаний давления вследствие пульсирующей подачи. Емкость ресивера в этом случае выбирают так, чтобы степень неравномерности давления, т. е. отношение разности между максимальным и минимальным давлениями к среднему давлению, находилась в пределах 0,01—0,02. [c.614]

В настоящей работе оптимизация проводилась на примере одного из методов неразрушающего контроля - ультразвуковой толщинометрии. Это было определено тем, что для сосудов давления, а именно теплообменников, основным повреждающим фактором является коррозионно-эрозионный износ стенки, контролируемый данным методом неразрушающего контроля. Так при проведении ультразвуковой толщинометрии выбор минимального числа точек N поверхности для измерений следует осуществлять в соответствии с ГОСТ 27.502-83 (см. табл.4.2) в зависимости от требуемой доверительной вероятности оценки у, допустимой ошибки 8 и степени неравномерности разрушения поверхности, характеризующейся коэффициентом вариации глубин разрушения Эь Величина коэффициента вариации Эь [85] ориентировочно может быть выбрана при малой неравномерности разрушения до 0,2 при значительной неравномерности разрушения 0,3-0,5 при сильной неравномерности разрушения свыше 0,5. [c.76]

Неравномерность регулирования не должна превышать определенной величины. Под степенью неравномерности понимается отношение разности между максимальным и минимальным значениями конечного давления к среднему. [c.125]

Произведению кйо, где о — диаметр выходного сечения сопла к — коэффициент, зависящий от степени неравномерности начального профиля скорости струи (обычно й = 4- 6). Одним из основных свойств свободной струи является постоянство статического давления во всей области течения, вследствие чего скорость в ядре струи остается постоянной. Основной участок начинается вслед за переходным, в котором происходит перестройка течения. Размывание струи за пределами начального участка выражается не только в ее утолщении, но также и в изменении скорости вдоль ее оси. Профиль скорости в основном участке соответствует течению из линейного источника. [c.12]

Величина б, характеризующая колебание давления, называется степенью неравномерности колпака. [c.29]

Степень неравномерности давления в колпаке соответствует [c.233]

Степень. неравномерности давления в коммуникациях IV ступени составляет 10—12%. Частота пульсаций 2,08 Гц соответствует частоте рабочего процесса в цилиндрах простого действия. Характер кривой пульсации свидетельствует об отсутствии резонансных [c.180]

Вибрационное состояние коммуникации II, III и IV ступеней не отвечало требованиям вибрационной надежности, размах колебаний достигал 1,3 MiM, что связано с высокой степенью неравномерности давления газа. [c.185]

Степень неравномерности (пульсации) давления газа (рис. V-22,a) на участке нагнетания III ступени перед буферной емкостью примерно в 2 раза превышает допустимую норму и составляет 6—9%. На всасывании цилиндра IV ступени пульсация газа достигает 15—17%, а на нагнетании — 30%. [c.189]

Основные варианты моделирования представлены в табл. V-5, из которой видно, что изменение объемов буферных емкостей и маслоотделителей и перемещение их к цилиндрам III и IV ступеней способствует снижению степени неравномерности давления газа в 2—2,5 раза — до уровня 6—12%. [c.190]

Степень неравномерности давления газа в III ступени была уменьшена в 2,5—3 раза, а вибрация — до допустимого уровня 0,4—0,5 мм (табл. V-6). [c.191]

Степень неравномерности давления после установки этих диафрагм соответственно снизилась на участке нагнетания III ступени с 15 до 6%, на участке всасывания IV ступени — с 43,1 до 12,87о и на участке нагнетания V ступени — с 9,8 до 6,0%. [c.191]

Из рис. V-26 видно, что увеличение объемов БЕз с 0,09 до 0,4 позволяет снизить степень неравномерности давления на участке до БЕ4 до 2—4%. Увеличение объема БЕ4 до 0,4 не снижает пульсации газа перед цилиндром IV ступени, ато обстоятельство указывает на то, что БЕ4 соединена с цилиндром трубопроводом, имеющим резонансную длину. Увеличение объема БЕ4 до 0,4 м и расположении ее в метре от цилиндра позволяет снизить неравномерность давления до 12%. [c.194]

Степень неравномерности пульсации давления в 2—3 раза превышает установленные нормы и достигает 14%. [c.197]

Это обстоятельство выдвигает ряд специфических требований к поршневым компрессорным установкам (снижение степени неравномерности давления газа и вибрации, улучшение энергетических показателей и других), от реализации которых в значительной степени зависит их безаварийная эксплуатация. [c.155]

Колебания давления газа оцениваются обычно степенью неравномерности давления в трубопроводе б, представляющей собой отношение разности максимального и минимального давлений к среднему [c.175]

На основании опыта эксплуатации для межступенчатых и нераз-ветвленных концевых трубопроводов крупных оппозитных компрессоров ЛенНИИхиммаш рекомендует следующие нормы допустимых значений степени неравномерности в зависимости от давления [c.175]

Объем буферной емкости зависит от степени неравномерности давления в трубопроводе, производительности компрессора, скорости работы машины, [c.177]

На основании исследований сделан вывод [15], что объем буферной емкости зависит не только от производительности, числа оборотов, числа цилиндров и допустимой степени неравномерности давления, но также от ее расположения относительно цилиндра. При установке буферной емкости на расстоянии, равном нечетному числу, умноженному на V4 длины волны, размеры ее очень велики, поэтому целесообразно располагать емкость непосредственно около цилиндра или на расстоянии, не равном указанному. [c.179]

Моделирование системы с различным объемом буферной емкости IV ступени (рис. 111-20) свидетельствует, что степень неравномерности давления б = 2—4% (допустимый уровень пульсаций при [c.208]

Измерение давления в сечении с большой степенью неравномерности всегда связано с заметной погрешностью, поэтому его по возможности нужно избегать. [c.207]

Применительно к лопаткам 29-й ступеней турбины К-300-240 был произведен расчет гидродинамических сил, действующих на лопатку. Минимальный МЭЗ был принят 0,8 мм, а зазоры между лопаткой и ложементом 1—3 мм. Расчеты показывают, что гидравлические силы, действующие на лопатку при постоянном расходе электролита, протекающего через оба зазора, зависят от площади минимального проходного сечения канала, по которому протекает электролит, и от степени неравномерности МЭЗ между лопаткой и ложементом. Сила, направлена в сторону канала с меньщей неравномерностью зазора, с увеличением минимального проходного сечения канала давление на лопатку уменьщается. [c.220]

Регуляторы непрямого действия позволяют свести к минимуму эти толчки. Однако и при их использовании происходит чередующееся переполнение и опорожнение газопровода и, следовательно, отклонение давления в контролируемой точке от заданного значения. Таким образом, регулирование давления является колебательным процессом, который характеризуется частотой и амплитудой колебаний. Если давление в контролируемой точке совершает затухающие или гармонические незатухающие колебания с постоянной малой амплитудой, то регулятор работает устойчиво. Если колебания контролируемого давления протекают с возрастанием амплитуды, то процесс регулирования неустойчив. Степень неравномерности регулирования — отношение разности между максимальным и минимальным контролируемым давлением к его среднему значению. [c.122]

Некоторые авторы предлагают степень неравномерности давления в колпаке учитывать коэффициентом д [c.148]

Регуляторы давления прямого действия после себя и до себя рычажные чугунные на ру = 16 кгс/см (рис. 1.12). Условные обозначения 21ч10нж (исполнение после себя ) и 21ч12нж (исполнение до себя ). Предназначены для жидких и газообразных неагрессивных сред при температуре до 225 °С. Размер МИМ и масса грузов выбираются в зависимости от условного диаметра клапана Оу и величины отрегулированного давления. Степень неравномерности действия регулятора составляет 20% от первоначально настроенного отрегулированного давления. Плунжеры и седла изготовляются из стали 20X13. [c.21]

Как видно из приведенных графиков, в четырехканальном аппарате степень неравномерности давления за колесом на нерасчетных режимах значительно больше, чем в многолопаточном диффузоре. Это естественно, так как при прочих равных условиях неравномерность тем больше, чем больше шаг каналов. В связи с этим в последнее время получили широкое применение диффузорные аппараты канального типа с увеличенным числом каналов (8 и больше). [c.173]

После поглощения избытка жидкости давление в колпаке возрастает до Рмакс. а после его отдачи падает до р . Обозначив среднее давление через рср. можно определить степень неравномерности давления в колпаке б = (р ццс Рыт)1рыикс- Средний объем воздуха в колпаке при изотермическом изменении его состояния составит / /б. Опыт показывает, что движение жидкости в нагнетательном трубопроводе достаточно близко к равномерному при б = 0,02—0,05 (меньшее значение б для длинных трубопроводов), а во всасывающем трубопроводе — при 6 = 0,05—0,1, [c.110]

Методика исследования предполагала выведение двигателя на заданный скоростной режим с последующим обеднением бензоводородовоздушной смесн до начала пропусков воспламенения, после чего смесь обогащалась водородом до стабильного протекания процесса сгорания. Воспламенение смеси реп стри-ровалось по величине максимального давления цикла с помощью датчика давления н шлейфного осциллографа. Регистрация давления в цилиндре двигателя на шлейфный осциллограф при малых скоростях протяжки ленты позволяла оценить степень неравномерности цикла при различных составах топлнво-воздуш.чой смеси. В процессе исследования для каждого состава смеси подбирался оптимальный угол опережения зажигания и производился анализ продуктов сгорания. [c.55]

Перед началом процесса рабочая полость аппарата частично заполняется рабочим раствором в соответстйии с заданным коэффициентом заливки. При нагреве раствора начинается рост давления, и при достижении технологически заданного температурного режима в рабочей полости устанавливается требуемый уровень давления. Рост давления происходит неравномерно. На рис. 63 приведен график зависимости давления от средней температуры в рабочей полости. Кривая АГВ соответствует меньшей степени заполнения камеры, чем линия АГВ. Точки Г и Г соответствуют переходу рабочего раствора в однофазное (жидкое) состояние. На первом этапе (кривая АГ) рабочая среда находится в двухфазном агрегатном состоянии жидкость — насыщенный пар . Давление на этом этапе определяется только температурой и не зависит от коэффициента заливки. На втором этапе (прямая ГВ) среда находится в однофазном (жидком) состоянии, полностью заполняя всю рабочую полость. Параметры Рг. Т т точки перехода в однофазное состояние (Г), называемой точкой гомогенизации, и почти постоянная скорость роста давле- [c.199]

Фактическая степень неравномерности давления в трубопроводе V ступени составляет 9—10% пр.и частоте пульсации 2,08 Гц. Характер пульсации газа свидетельствует об отсутствии резонансных явлений на данном участке трубопровода, а также о том, что буферная емкость недостаточна для разделения линии на две самостоятельные колебательные системы (нагнетания V ступени и нсасывапия VI ступени ). [c.182]

После буферной емкости неравномерность давления газа снижается до 4%, сохраняясь на этом же уровне в холодильнике. После маслоотделцтеля IV ступени, т. е. на всасывании V ступени пульсация газа повышается до 16%. На нагнетании V ступени перед буферной емкостью степень неравномерности около 10%, после нее снижается до нормы — 4%. [c.189]

На рис. 12.4 показано образование адсорбционной пленки из криптона на однородных поверхностях графита пленка построена пз дискретных слоев. Можно доказать, что точка В соответствует моноатомному покрытию (степень покрытия 0=1). При соответствующем увеличении давления изотерма поднимается вертикально до тех пор, пока при 0 = 2 не будет построен двухатомный адсорбционный слой. Таким путем можно показать, что адсорбционная пленка построена из пяти моиоатомпых слоев, которые образуются один за другим. Этот процесс называют периодической (ступенчатой) адсорбцией. Непрерывной связи между степенью покрытия 0 и равновесным давлением р ие существует. Последовательные стадии процесса при повышении давления характеризуются неравномерно увеличивающимися значениями степени покрытия. Эти стадии обнаруживаются по скачкообразному понижению теплот адсорбции. Таким образом, толщина покрытия изменяется при критических давлениях скачкообразно. Сначала возникает газовая пленка, обладающая известной двухмерной подвижностью, уменьшающейся с увеличением покрытия. В конце образуется газовая пленка с плотнейшей упаковкой, малой сжимаемостью и двухмерным упорядочением. Далее на ней строится вторая поверхностная пленка, Ясно выраженные вер- [c.269]

Сопоставление максимальной проницаемости, определенной как глубина наиболее глубоких каверн, и средней проницаемости, рассчитанной из потери массы, позволяет судить о степени неравномерности коррозии. Этот фактор следует учитывать при расчете длительной прочности трубопровода высокого давления (газопровода) или химического аппарата, поскольку неравномерная коррозия, вызванная появлением язв и каверн — концентраторов напряжения, приводит к быстрому снижению прочности, казалось бы невозможному, исходя из потери массы. Последнее особенно важно при конструировании аппаратуры из алюминиевых сплавов, коррозия которых носит ярко выраженный неравномерный, пит-тинговый характер. Поэтому основным показателем [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология