Прогиб

Казалось бы, что согласно формуле (1) для увеличения чувствительности весов нужно делать длину плеча коромысла (/) возможно большей. Однако в действительности удлинение плеч коромысла невыгодно, потому что при этом еще сильнее возрастает его масса ( ), так как более длинное коромысло во избежание прогиба приходится делать значительно более массивным. [c.21]

Чувствительность весов выражается формулой (1) только при условии, если ребра всех трех призм находятся в одной горизонтальной плоскости. В действительности это условие почти никогда не соблюдается если даже оно совершенно точно выполнено при изготовлении весов, под действием взвешиваемых грузов постепенно неизбежно происходит некоторый прогиб коромысла весов. Величина этого прогиба характеризуется углом р между горизонтальной плоскостью, проходящей через ребро центральной призмы, и линиями, соединяющими центральное ребро с боковыми. При [c.21]

Из уравнения (2) видно, что чувствительность весов зависит также от величины нагрузки Я и от угла прогиба 3, убывая с возрастанием их. Из сказанного ясно, как важно не перегружать весы сверх допустимой для них (предельной) нагрузки, так как это вызовет аначительный прогиб коромысла и повлечет за собой порчу весов. [c.22]

Устранение деформаций являе-гся сложной инженерной задачей. Для конкретных простых профилей возможно аналитическое определение стрелы прогиба i. [c.147]

У горизонтальных теплообменников эти перегородки также предохраняют трубки от прогиба. Особенно важно предохранить от прогиба [c.212]

Наблюдаются два случая потери устойчивости при изгибе листа (рис. 15). В первом случае (рис. 15, а) по мере увеличения длины вылета листа I (цифрами обозначены последовательные положения листа при изгибе) кривизна выходной ветви уменьшается (положения II и III) из-за действия собственного веса листа. Достигнув положения, немного превышающего четверть окружности, лист теряет устойчивость и падает (IV). Во втором случае (рис. 15, б) лист изгибается, не теряя первоначальной устойчивости в боковом положении (/, II), однако в верхнем положении (III, IV) прогибы оказываются настолько большими, что продолжать процесс практически невозможно. Незначитель- [c.37]

Бочкообразность может получаться с выпуклой (рис. 18, г) или вогнутой (рис. 18, д) образующими. Этот дефект является следствием, чрезмерного прогиба валков по длине в процессе гибки. Выпуклая бочкообразность получается при меньшем изгибе листа посередине (прогиб валков), а вогнутая —при меньшем изгибе на концах. Дефект получается в результате непра- [c.45]

Принимается, что длина валка примерно равна расстоянию между центрами подшипников и во втором случае лист находится в средней части валка, т. е. а = с. Возможность принятия первого условия диктуется следующими соображениями. Во-первых, вследствие прогиба верхнего валка давление в его середине будет несколько меньше, чем по концам. И, во-вторых, анализ изготовляемых и эксплуатируемых листогибочных машин отечественного и зарубежного производства показал, что отношение расстояния между подшипниками валка к длине его рабочей части колеблется незначительно и составляет 1,04—1,14. Тогда для первого случая максимальный изгибающий момент в середине равен [c.46]

При вращении обечайки в зоне деформации между валками наблюдается иная картина, чем в статическом состоянии изделия. В этом случае сечение заготовки, находящееся над входным (по направлению движения) валком, имеет определенную деформацию, которая увеличивается по мере продвижения сечения к верхнему нажимному валку. При этом величина упругой зоны все время уменьшается, а пластической увеличивается. Максимального значения величины изгибающего момента и зоны пластической деформации достигают в некоторой точке под верхним валком, после чего величина изгибающего момента уменьшается, вследствие чего наступает момент разгрузки. При разгрузке возникают остаточные деформации, т. е. в симметричных относительно верхнего валка сечениях возникают различные по величине деформации в зоне разгрузки они больше, чем в зоне нагружения. В результате нейтральная ось при симметричной нагрузке становится несимметричной, что вносит определенную погрешность при расчетах пружинения заготовки. Экспериментальное исследование влияния прогиба / на величину остаточного радиуса показало следующее. При одинаковой стреле прогиба величина остаточного радиуса при нагружении и разгрузке остается практически постоянной. Определенное расхождение имеется при сравнении величин радиусов на выходной ветви при вращении обечайки и в статическом состоянии. В этом случае разница радиусов может достигать величины 10—12%. При правке обечаек, когда замкнутость контура оказьшает значительное и сложное влияние да величину радиуса изгиба, указанная разница, как будет видно из последующего изложения, не имеет принципиального значения и при соответствующих анализах процесса может не учитываться. [c.53]

В период осадки рабочая жидкость подпирает стенки заготовки изнутри. При падении давления жидкости стенка прогибается [c.111]

Установка распорок в корпус. При определенных соотношениях диаметра и толщины корпус прогибается под собственным весом, в результате чего затрудняется установка внутренних устройств, подкладных плит (листов) и т. д. В этих случаях в корпус устанавливаются распорки, которые после сборки аппарата убираются. Распорки изготовляются из уголка 75 X 75 X 8 длиной, равной внутреннему диаметру корпуса. После установки распорок их прихватывают электросваркой внутри корпуса аппарата в зоне установки подкладного листа. [c.135]

Одним из факторов, затрудняющих сборку теплообменных аппаратов, является прогиб решеток при изготовлении трубных пучков. Прогиб происходит в основном от двух причин остаточных напряжений, вызванных приваркой трубных решеток к корпусу (в теплообменниках типов ТН и ТК), и остаточных напряжений, вызванных развальцовкой. [c.172]

Опоры могут быть подвижные и неподвижные. В зависимости от способа прокладки и диаметра трубопровода применяют скользящие, катковые, подвесные подвижные опоры. Максимальный пролет между подвижными опорами на прямом участке трубопровода определяют, исходя из его прочностных характеристик, состояния компенсаторов, ветровых нагрузок. Максимальные пролеты между подвижными опорами на прямом участке трубопровода независимо от толщины его стенок и веса можно определить по номограммам. Максимальный пролет между подвижными опорами по допускаемому прогибу для прямого участка трубопровода опре- [c.309]

Нефтью наследуется, видимо, и соотношение длинных (более четырех СНг-групп) и коротких (менее двух СН2-групп) цепей. По этому показателю нефти разных генотипов четко отличаются друг от друга. Для ОВ нами было сделано очень мало таких определений. Вместе с тем во всех случаях (триас Прикаспийской впадины, девон Припятского прогиба) [c.30]

Ал. А. Петров считает, что "нафтеновый паспорт" унаследован нефтью от исходного ОВ и что он может быть использован как дополнительный критерий для установления генетической связи нефтей и ОВ пород. Нам кажется, что этот критерий следует считать не дополнительным, а основным при выделении генетических типов нефтей. Об этом свидетельствуют не только приведенные выше данные по триасу Прикаспийской впадины, но и материалы по девонским нефтям и ОВ нефтематеринских пород Припятского прогиба, которые показывают близость "нафтенового паспорта" нефтей и ОВ как подсолевых, так и межсолевых отложений. [c.35]

Среди аренов полициклических УВ не встречено. Содержание малоциклических УВ ниже, чем в нефтях каменноугольного генотипа (32 %). Количество порфиринов меняется от 2 до 9 мг/100 г, преобладают во всех случаях ванадиевые порфирины. В некоторых образцах никелевые порфирины не обнаружены. Нефти "пермского" генотипа встречены только в пермских отложениях на двух площадях — в западной части внутренней зоны бортового прогиба на Соль-Илецком выступе и в восточной части впадины. [c.71]

В верхнедевонских отложениях Припятского прогиба нами было выделено три генотипа I и II в подсолевых и III — в межсолевых отложениях (табл. 27). [c.74]

Эти погрешности количесгветю оцениваются стрелой прогиба на 1 м длины проката. [c.84]

Металлургическая промышленность поставляет прокат стрелой прогиба до 8 мм/м. Она можез увеличиваться при транспортировке, в1.шолнении погрузочно - разгрузочных операций. Волнистость при выполнении технологических операций наследуется до сборки кольцевых швов и сказывается на величине смещения кромок. [c.84]

Допускаемая стрела прогиба листового прокага после правки, отвечающая принципам взаимозаменяемости, должна составлять I мм 84 [c.84]

Следующей коиструктивной задачей, возникающей при проектировании теплообменника, является задача компенсации термических напряжений. Под влиянием различных температур среды в трубках и в корпусе возникает различное продольное удлинение этих частей аппарата, в результате чего появляется опасность деформации. При небольшой разности температур усилия, возникающие при расширении, могут быть восприняты вальцовкой трубок в трубной решетке и в результате удлинения трубки лишь прогибаются. Конечно, при этом необходимо проверить прочность вальцовки [c.212]

Путем разбиения зоны действия к-раевого эффекта на 5-7 равных участков рассчитается на каждом из них прогиб, угол поворота, изгибающий момент, поперечная нагрузка, окружной момент, тангенциальное усилие, меридиональные и тангенциальные напряжения. Расчет производится по следующим формулам [c.56]

Другой причиной является недостаточный зазор и уплотняющих деталях. Поэтому из-за прогиба вала и температурных рас-пп1рсппй вращающийся ротор задевает за неподвижные части работающего пасоса. Дефект ликвидируют доведеинем зазоров до нормальных размеров проточкой уплотняюпгпх деталей ротора иа токарном станке, [c.119]

В первом случае один конец вала зажимают в кулачки нат])оиа, а другой поджимают центром задней бабки. Затем вал поворачивают в1>1нуклой стороной к суппорту, перемещением которого вып бают вал в ианравлении, иротивоноложном прогибу. Опера- [c.121]

Прн нснравлсиин методом чеканки вал закрепляют в центрах токарного станка, а к месту максимального прогиба вала подводят жесткую опору с подкладкой из твердого дерева или отожженной меди. Так как изогнутый вал имеет растянутые волокна с выпуклой сторошл, а сжат1>1е с вогнутой, надо сжатые волокна растянуть. Это достигается тем, что вал выпуклой стороной кладут иа подкладку и чеканят вогнутую сторону. Прп этом сжатые волокна удлиняются и вал выправляется. Чеканку осуществлякгг ударами молотка массой 1 - 2 [c.122]

В.В. Ильинской [8] было показано, что нефти разных генотипов характеризуются неодинаковыми величинами п/ф. Так, например, для нефтей среднего миоцена Терско-Каспийского прогиба (Восточное Предкавказье) п/ф = 1,61, для нефтей верхнего эоцена Западно-Кубанского прогиба (Западное Предкавказье) п/ф = 1,36. З.В. Якубсон, В.И. Тихомиров и [c.38]

Характерный пример таких различий — нефтематеринские толщи и генерируемые ими нефти подсолевых и межсолевых карбонатных отложений девона Припятского прогиба. Фациально-генетический тип ОВ этих отложений одинаковый — сапропелевый. Видимо, поэтому часть показателей состава ОВ и генерируемых им нефтей малоинформативна с точки зрения генетической типизации. Так, особенности распределения -алканов (по числу атомов) однотипны для нефтей подсолевых и межсолевых девонских отложений, так же как и характер распределения изопреноидных УВ. [c.42]

ДНЕПРОВСКО-ПРИПЯТСКАЯ ГАЗОНЕФТЕНОСНАЯ ПРОВИНЦИЯ (ПРИПЯТСКИЙ ПРОГИБ) [c.73]

В Припятском прогибе генетическая типизация проводилась по нефтям верхнедевонских отложений подсолевых (воронежского горизонта) и межсолевых (задонско-елецкого и евлановско-ливенского) горизонтов северного борта Припятского прогиба. Как межсолевые, так и подсо-левые отложения, из которых были отобраны нефти, представлены карбонатными породами практически с одним и тем же ОВ сапропелевого типа. [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология