Температура в проточном реакторе с неподвижным слоем катализатор

При использовании проточного метода с неподвижным слоем катализатора в реакторе обычно допускают, что движение газа в слое катализатора отвечает режиму идеального вытеснения, т. е. пренебрегают радиальными градиентами давления, температуры, концентрации. Соответственно среднюю скорость процесса по высоте слоя Н или по времени контакта т (поскольку т пропорционально Н) определяют интегрированием кинетических уравнений (VI. 1) и (VI. 3). Аналитическое решение кинетических уравнений, как правило, возможно лишь с применением вычислительных машин. При их отсутствии прибегают к графическому дифференцированию зависимости х = /(т), что вносит погрешности. [c.284]

Основной результат расчета процесса в неподвижном слое катализатора - поле температур и концентраций, описываемых уравнениями, приведенными в табл. 3.2. Некоторые результаты сопоставления расчетных и экспериментальных данных приведены на рис. 3.26. Отметим, что кинетические модели и их коэффициенты были получены в лаборатории проточно-циркуляционным методом. Затем была выбрана соответствующая модель процесса и рассчитаны температурный и концентрационный профили в слое. Они же были измерены в промышленном реакторе или в элементе промышленного реактора (трубка с катализатором). Результаты расчета (линии на рис. 3.26) и измерений (точки) наложены друг на друга без какого-либо уточнения [c.134]

Лабораторный проточный реактор с неподвижным слоем катализатора температура 525° С, объемная скорость подачи (по жидкости) 1 ч— 39,5 86-87 [115] [c.42]

Опытные данные, полученные в проточном реакторе с неподвижным слоем катализатора при температуре 500—580° С и глубине превращения не более 30%, удовлетворительно описываются уравнен чем (IV,23). Для интервала температур 500—560° С Е == = 44000 кал/моль. [c.83]

Процесс газофазного окисления диметилсульфида в диметилсульфоксид рекомендовано [16] проводить при низких глубинах конверсии сульфида (до 50 %) в условиях, когда затрудняется образование продуктов деструктивного окисления - при Т= 160-200 °С, содержании сульфида в кислороде до 1 об. % (нижний предел взрываемости). Непрореагировавший диметилсульфид, имеющий более низкую температуру кипения, чем диметилсульфоксид и диметилсульфон, легко вьщеляется из смеси и может быть снова возвращен в цикл. Процесс осуществляют в проточном реакторе с неподвижным слоем периодически регенерируемого катализатора или же непрерывно в кипящем слое катализатора с циркуляцией катализатора в системе реактор-катализатор . [c.208]

Исследование одностадийного дегидрирования бутана в вакууме проводи лось на лабораторной установке проточного типа с неподвижным катализатором. Катализатор с зернами размером 0,7 мм загружался в кварцевый реактор. Температура в слое замерялась хромель-алюмелевой термопарой и регистрировалась потенциометром типа ПП. [c.132]

Методика. Исследование скорости дегидрирования бутана проводилось на установке проточного типа с неподвижным слоем катализатора, состоявшей из вертикальной электропечи с кварцевым реактором диаметром 2 мм, систем подачи и замера газовых потоков, а также системы для замера и регулирования температуры. В реактор загружали 3—10 мл катализатора с размером частиц около 0,7 мм. Применялся бутан чистотой 99,2—99,6%. Температура в середине слоя катализатора поддерживалась с точностью 1°. Было найдено [14], что в условиях опытов активность катализаторов достигает максимальной величины спустя 4—10 мин от начала подачи бутана и далее остается постоянной в течение 15—20 мин. Поэтому во всех опытах в первые 10 мин газ выбрасывался в атмосферу, а общая длительность дегидрирования составляла 20—25 мин. Регенерация катализатора после каждого опыта проводилась воздухом при строго постоянных условиях (650 С). Снижение начального давления бутана достигалось разбавлением его очищенным азотом. Выходы бутилена, избирательность и коэффициент увеличения объема газа рассчитывались по составу полученного контактного газа. Образующийся уголь в расчетах не принимался во внимание, что практически не сказывается на величине выходов за цикл, но приводит к небольшому завышению избирательности (не более, чем 1 отн.%). При таком расчете отклонение избирательности от 1 вызывается только крекингом и, следовательно, по этой величине избирательности легко рассчитать скорость крекинга. В расчетах принимается, что исходный бутан содержит 100% н - С4Н1д, а под содержанием н - С4Нд фактически понимается сумма н - С4Н8 и [c.72]

Во втором случае гидратация проводится на мелкодисперсных скелетных катализаторах, которые хранят под водой и подают в реактор в виде суспензии в воде. Наиболее простым является синтез в периодическом реакторе с мешалкой. При этом АН добавляется к суспензии меди Ренея в воде со скоростью, обеспечивающей регулирование температуры в реакторе. В данном процессе конверсия нитрила находится в пределах 65 - 80%, содержание АА в конечном растворе -до 45%, кратность использования катализатора (до регенерации) - 15 [39]. Имеются также данные о непрерывном синтезе в двух или трех последовательных реакторах с циркуляцией катализатора в каждом из них при противоточном движении реакционной смеси и катализатора [40]. Очевидно, что аппаратурное оформление процессов с суспендированным катализатором более сложно, чем процессов с неподвижным слоем катализатора. Закономерности гидратации на скелетной меди в проточно-циркуляционной системе, в том числе эмпирическое уравнение кинетики процесса, описаны в работе [41]. [c.14]

При моделировании проточных химических реакторов с неподвижным мелкозернистым слоем катализатора, при моделировании прошшшенных сорбционных установок и в других задачах, связанных с движением газов в пористой среде, часто необходимо учитывать неизатермичность процессов. Изменение температуры среды влияет не только на сорбционные и кинетические свойства сорбентов (катализаторов), но и на гидродинамику потока. В связи с этшл представляет штерес постановка и решение задачи [c.88]

Процесс дегидрирования проводился в проточно.м реакторе интегрального типа со стационарным слоем катализатора (оО мл). Подача 3-ЭП и воды осуществлялась автоматически. Катализат анализировался на содержание гтг риднновых оснований на хроматографе ХЛ-4, колонка 4,2 м неподвижная фаза Твин-бО и бензидпн на целите. Температура колонки 100°. скорость газа-носителя (водорода) 100 мл/мин. Свежезагруженный катализатор нагревался со скоростью ЮО С в > >ас до 250 С и выдерживался при этой температуре 1 час в токе азота. Затем азот постепенно заменялся на водяной пар, а температура поднималась, чо 600°С. Прп этой температуре катализатор выдерживался еще 2 часа. [c.104]

Исследования ироводились в реакторе проточного типа объемом 25 см со слоем катализатора 85 мм. Размер зерна катализатора — 2- 3 мм. Раствор окиси подавался вместе с водородом при температуре реакции в нижнюю часть реактора под решетку, на которой помеш,ался катализатор. Продукты реакции после охлаждения в воздушном холоди,11ьнике до 25—35°С поступали в сепаратор высокого давления, откуда водород отводился через реометр в атмосферу. Продукты реакции собирались и анализировались. методом ГЖХ на приборе Цвет-102 с программированием температуры 5°С/мин в интервале температур 50—225°С. Газ-носитель — азот, неподвижная фаза — 5% неопентилгликольеукцината на хромосорбе О, А У. Длина колонки 1000 мм, диаметр — 3 мм. [c.15]