Реактор проточного типа

Рис. /И-2. Способы смешеппя реагирующих веществ при различных комбинациях их высоких п низких концентрации в реакторах проточного типа, В случае а реакция протекает при высоких концентрациях обоих компонентов, в случае б — при низких концентрациях обоих компонентов, в случае в — при высокой концентрации компонента А и низкой концентрации компонента В.

В табл. 2 представлены результаты испытания поглотителей, сырьем для которых служила окись железа, используемая для производства железо-хромового катализатора среднетемпературной конверсии окиси углерода. Испытания проводили в реакторе проточного типа при объемной скорости 1000 и температуре 400° С. В течение 500 ч достигалась полная очистка. [c.141]

Исследование глубокого окисления изопентана, толуола, изопрена, димеров изопрена, амиленов, входящих в состав отходящего после сушки каучука СКИ-3 воздуха, выполнено в НИИМСКе в лабораторном реакторе проточного типа. [c.13]

Термическая деструкция твердого топлива обычно проводится в реакторах проточного типа, оборудованных устройствами для подачи мелкодисперсного угля и транспортирующего агента, а также снабженных устройствами для разделения продуктов реакции. [c.261]

Требуемая конструктивная модернизация химических реакторов незначительна, даже по сравнению с реакторами проточного типа, а рост производительности и эффективности химических реакций по конечному продукту возрастает в 1,5 и более раза. [c.322]

При алкилировании изобутана бутиленом-1 и бутиленом-2 на установке с реактором проточного типа при объемной скорости подачи олефина 0,22 ч и температуре 7 С в присутствии 96%-й серной кислоты выход алкилата составляет 180 - 185% от массы олефинов. Состав продуктов реакции практически одинаков. Содержание октановой фракции достигает 82 - 82,5%. [c.7]

Кинетику гидрирования а-метилстирола изучали в дифференциальном реакторе проточного типа [3]. Жидкофазный углеводород пропускали навстречу потоку водорода над слоем катализатора (палладий, платина, родий, рутений или никель на таблетированной окиси алюминия). В интервале избыточных давлений 2,1—12,6 ат и температур 24,3—57,2° С все частные коэффициенты сопротивления массообмену были весьма малыми, и скорость реакции не зависела от скорости потока газа или жидкости. При давлении выше 3,15 ат стадией, определяющей суммарную скорость гидрирования, очевидно, является собственно реакция на поверхности катализатора между а-метилстиролом и атомарным водородом, адсорбированными [c.146]

Применение восходящего или нисходящего потока сырья в реакторах со стационарным слоем катализатора в течение некоторого времени не базировалось на сколько-нибудь обоснованных теоретических соображениях, так как гидродинамика этих процессов была недостаточна изучена. Процесс предпочтительно проводить в условиях турбулентного режима, а не ламинарного, так как в этом случае уменьшается сопротивление массопере-даче диффузией. Однако было установлено, что даже в промышленных реакторах проточного типа наблюдается значительный разброс по продолжительности пребывания реагирующих молекул вследствие внутренней циркуляции и протекания части жидкого потока накоротко (проскальзывания) вместо идеального или поршневого режима [69]. Эти отклонения оказывают достаточно существенное влияние на процесс. Поперечное перемешивание влияет положи гельно, а продольное — отрицательно. [c.149]

С целью выявления оптимального режима каталитической очистки и подбора катализатора была проведена данная работа. В качестве катализатора использовали активную окись алюминия. Исследование каталитического разложения органической серы (в основном этилмеркаптана) проводили в реакторе проточного типа при атмосферном давлении. Экспериментальные данные (табл. 1), полученные при объемной скорости 1000 и различных температурах, показывают, что при 350° С еще имеет место проскок меркаптана, начиная с 400° С он претерпевает полное разложение. Возрастает также степень превращения так называемой остаточной серы (полисульфиды, тиофен и др.). Увеличение температуры до 450° С приводит к дальнейшему повышению степени очистки. [c.139]

В1—Р—Мо в присутствии Н2О, в реакторе проточного типа со стационарным слоем катализатора, 420° С, 3 сек, I ЫНз О, Н2О = [c.427]

До недавнего времени UOg отмечался как компонент катализаторов дегидрирования алкильных боковых цепей лишь в старой патентной литературе [149]. В последнее время было показано, что трехокись урана, превращающаяся под влиянием восстановительной среды реагентов в двуокись UOa, является активным и селективным катализатором дегидрирования этилбензола в стирол и изопропилбензола в а-метилстирол [149]. В реакторе проточного типа с неподвижным слоем катализатора была получена селективность 97% при конверсии 38% по стиролу и 96% при конверсии 66% по а-метил стиролу (420—520° С). Побочными продуктами являлись в первом случае бензол и толуол, во втором — бензол, толуол, этилбензол и стирол. [c.167]

Однако поддержание изотермических условий сопряжено со значительными техническими трудностями, в особенности при изучении сильно экзо-или эндотермических реакций, когда эти реакции проводят в реакторах интегрального типа (модели реакторов первого, второго и четвертого типов — гл. II, 2). Для этого приходится разбавлять исходную смесь нейтральным веществом (что может привести к диффузионным осложнениям), вести реакцию при малых превращениях (что снижает точность получаемых данных) или менять температурное поле блока нагрева (охлаждения) каким-то сложным образом по времени — для периодического реактора или по длине реактора — для реактора проточного типа. [c.73]

В реальных реакторах проточного типа как заполненных стационарным слоем катализатора, так и полых, гидродинамическая обстановка может существенно отличаться от гидродинамики обычно принимаемого режима идеального вытеснения. Практически в таких случаях наблюдается закономерное несовпадение конверсии реакции для различных высот (длин) Ь реакционной [c.75]

По современному состоянию теории вынужденного движения жидкости в ограниченной системе (например, в реакторе проточного типа) критерием, характеризующим подобие степени турбулизации потока, является критерий Рейнольдса. Существенно, однако, какую геометрическую величину следует взять за основу при определении степени турбулизации потока в реакторах гомогенного пиролиза. [c.46]

Опыты по окислению а-метилстирола проводились на лабораторной установке (рис. 1) в реакторе проточного типа с электрообогревом. Продукты реакции собирали в приемник 9, охлаждаемый водой со льдом. Концентрация а-метилстирола в газо-воздушной смеси поддерживалась 20 объемн.%, объемная скорость варьировалась в пределах 1500—12000 [c.222]

В связи с имеющимися недостатками реакторов проточного типа, при исследовании кинетики гетерогенных каталитических реакций пра высоких давлениях особо важное значение приобретают безградиентные методы. Принципы, преимущества и недостатки безградиентных методов хорошо известны. [c.225]

Методами, аналогичными применяемым при расчете непрерывных химических реакторов проточного типа, можно определить величину поверхности мембраны, требуемой для данного разделения, в предположении поршневого режима течения в диффузионной ячей ке непрерывного действия. [c.91]

Опыты проводились в изготовленных из нержавеющей стали реакторах проточного типа емкостью 70 и 200 мл. Каждый опыт проводился со свежей загрузкой катализатора. Продолжительность опыта составляла 2—2,5 н. Свежезагруженный катализатор перед началом опыта подсушивался в токе азота. [c.26]

Экспериментальные данные для вывода кинетической модели процесса конденсации спиртов и формальдегида с аммиаком получены на лабораторном интегральном реакторе проточного типа со стационарным слоем алюмосиликатного катализатора в границах кинетической области, где было установлено отсутствие искажающего влияния на скорость исследуемых реакций (система газ—твердое тело) внутри- и в н е пI и е д н ф ф у 3 и о н н ы X ф а кт о р о в. [c.82]

Ранее нами в импульсном реакторе проточного типа были получень все кинетические константы этой системы [2, 3], кроме констант реакции синтеза бицикло(2,2,1)гептадиена-2,5, так как в приведенных условиях бимолекулярные реакции практически не протекают. [c.270]

В работе [53] показано, что аррениусовская зависимость от температуры выполняется только для ограниченных температурных интервалов и для определенных концентраций реагентов. На рис. 7.20 приведены в аррениусовских координатах температурные зависимости частоты осцилляций в объеме для замкнутого реактора при различных концентрациях реагентов (кривые 1 ж 2) ж для реактора проточного типа с перемешиванием (кривая 5). Видно, что в общем случае зависимости оказываются нелинейными, а в последнем имеется участок, где температурная зависимость удовлетворительно описывается законом (О = + й, что соответствует диффузионному контролю за периодом осцилляций (указанная зависимость представлена штриховой линией). [c.243]

Установлено, что если на входе реактора проточного типа с перемешиванием варьировать по периодическому закону температуру или концентрацию подаваемого реагента (например, иона Се ), то можно наблюдать соответствующую модуляцию частоты (периода) осцилляций в реакторе, выражающуюся в виде биений (рис. 7.21). [c.243]

Опыты при 25° С были проведены в запаянных стеклянных ампулах, содержащих известное количество смеси бутанов с добавкой бромистого алюминия как катализатора. Опыты при 100° С были проведены в автоклаве с хлористым алюминием в качестве катализатора. Для исследования реакции изомеризации при 150° С авторы восполъзоваяись реактором проточного типа, заполненным катализатором (хлористый алюминий на носителе), через который пропускали с постоянной скоростью под давлением 99 ат смесь бутанов приблизительно равновесного состава. При всех температурах равновесие было достигнуто как со стороны нормального бутана, так и со стороны изобутана. [c.296]

Матвейчук Л.С. Разработка технологии получения нефтяного изотропного волокнообразующего пека в реакторах проточного типа./Автореферат канд. дисс. -Уфа, 1991. [c.19]

Опубликованные результаты исследований по кинетике крекинга кумола суммированы в табл. 2. Все перечисленные в таблице исследования, за исключением одного, были выполнены с помощью интегрального реактора проточного типа. Основная особенность интегрального реактора состоит в том, что полученные с его применением данные уже включают интегрирование кинетического уравР1ения по концентрации реагирующего вещества, изменяющейся вдоль слоя катализатора поэтому степень превращения реагирующего вещества в интегральном реакторе отиосительно высока. Исследования, проведенные с интегральным реактором, можно разбить на три группы в них степень превращения измерялась 1) как функция времени пребывания кумола в реакторе (или объемной скорости), 2) как функция давления и 3) как функция концентрации ингибитора реакции, добавленного к кумолу, подаваемому в реактор. [c.316]

Следовательно, использование формулы (27) для расчета кинетических параметров карбоксиреакционной способности коксов справедливо лишь при соблюдении в реакторах проточного типа условий низких степеней превращений СО2, реализуемых при больших скоростях подачи СО2 (или малых временах контакта ). Эти условия способствуют, как отмечалось ранее, устранению одновременно неизотермичности процесса реагирования в проточных реакторах и определению с практически допустимой точностью значений кинетических параметро15 исследуемой реакции. [c.36]

Наиб, распространенными методами газофазной эпитаксии являются хлоридная, хлоридно-гидридная и с применением металлоорг. соединений. При хлоридной эпитаксии в качестве исходных материалов используют летучие хлориды элементов, входящих в состав П.м. Исходными материалами при хлоридно-гидридной эпитаксии являются летучие хлориды и гидриды соответствующих элементов, а при эпитаксии с применением летучих металлоорг. соед. используют также летучие гидриды. Процессы осуществляют в реакторах проточного типа, транспортирующим газом является Н . Все исходные материалы и Н подвергают предварит, глубокой очистке. Преимущества эпитаксиального наращивания пленок с применением металлоорг. соед. отсутствие в газовой фазе мюрсодержащих компонентов, химически взаимодействующих с подложкой, низкие рабочие т-ры, простота аппаратурного оформления, легкость регулирования толщины и состава эпитаксиальных слоев. Метод обеспечивает создание многослойных структур с тонкими, однородными по толщине слоями и резкими границами раздела и позволяет воспроизводимо получать слои толщиной менее 10 нм при ширине переходной области менее 1-5 нм. Его широко используют для вьфащивания эпитаксиальных структур соед. типа А В , А В , А В и твердых р-ров на их основе. Получение эпитаксиальных структур 8 и Ое осуществляется в процессе водородного восстановления соотв. хлоридов или термич. разложением гидридов. [c.61]

Непрерывно действующие реакторы проточного типа работают по принципу идеального вытеснения подобно реакторам для гомогенногазовых процессов (см. рис. 67). Так, непрерывно действующий проточный реактор для гидролиза дихлорэтана имеет длину труб около 1 км. [c.149]

Превращение пропана на окисном хелезохромовом катализаторе иоолвдовалось в реакторе проточного типа в следующих значениях технологических параметров температура от 710 до 8Ю°0 скорость подачи пропана с 0,5 до 12,0 г/г ч соотношение воды к пропану - 2II мас./шс.) давление атмосферное. [c.87]

Природный газ, отбираемый из специальных сосудов под давлением, предварительно проходил тонкую очистку от сернистых соединений. Последняя осуществлялась на катализаторе НТК-1 в интервале температур 280— 300° С. Очищенный от серы газ смешивали с водяным паром. Полученную паро-газовую смесь подогревали до температуры 450—550° С и направляли в реактор проточного типа, показанный на рис. 2. Реактор был изготовлен из стали Х25Н20С2. Реакционное пространство реактора имело диаметр 18 и высоту 60 мм. [c.10]

Мате пламенный реактор flow проточный реактор, реактор проточного типа [c.434]

Институтом НИОХИМ разработан способ получения сульфата алюминия из обогащенных каолинов, который применялся в промышленном масштабе. Каолин дробили, и фракцию размером 3—7 мм направляли на обжиг, а более мелкую — размалывали, сушили в барабанной печи и гранулировали в тарельчатом грануляторе. Гранулы размером 3—7 мм вместе с крупкой обжигали в печи с вращающимся подом при 750—800 °С. Обожженный каолин охлаждали просасыванием большого количества воздуха и подавали на кислотное разложение при температуре 105— 110 °С в реактор проточного типа с рециркуляцией, куда также закачивали промывную воду после третьей промывки и концентрированную серную кислоту. С целью поддержания заданного температурного режима реакторы были снабжены антегмитовыми теплообменниками. Доза кислоты на разложение составляла 70 % стехиометрически необходимой. После достижения концентрации сульфата алюминия 13,5 % по АЬОз и свободной серной кислоты менее 0,1 % раствор кристаллизовали при естественном охлаждении. Кремнеземистый шлам подвергали трехкратной промывке. Промывная вода после третьей промывки с содержанием АЬОз 7 % поступала на разложение. В дальнейшем схема подготовки сырья была упрощена. Каолин после измельчения в ножевой дробилке пластифицировали в валковой дробилке, получая пластины толщиной 1—3 мм, которые затем обжигали в печи с вращающимся подом. [c.66]

Изложенные данные говорят о том, что описанные реакторы проточного типа могут применяться только для сопоставления и проверки стабильности различных катализаторов (группы I и 2 указанной выше классификащи). Реакторы данного типа отличаются простотой и надежностью в эксплуатации. Эти преимущества возрастают при замене одного реакционного канала несколькими /Г087. [c.222]

Опыты подтвердили, что при гидратации НАК в присутствии Си— —ZnO—АЬОз-катализатора ЭЦГ действительно образуется, причем образование ЭЦГ становится заметным лищь при 80°. С повышением температуры выход ЭЦГ увеличивается. Например, при проведении реакции в ампулах выход ЭЦГ за 30 минут при 80° составил 2,5%, при 100° — 3,7%, а при 120° — 5,4%, в то время как выход акрилами-да в тех же условиях равен 97, 95 и 93% соответственно. Предварительными опытами было установлено, что при получении акриламида гидратацией НАК в проточном реакторе оптимальными условиями являются температура 100° и время пребывания реакционной массы 30 мин. Поэтому данные о выходах акриламида н побочных продуктов даны ниже для этих условий. При гидратации НАК в реакторе проточного типа выход ЭЦГ в начальный период приблизительно такой л е, как в ампулах — 3—5%, однако с течением времени эта величина значительно снижается и через 3—4 часа стабилизируется нз уровне 0,20—0,25%, а выход акриламида достигает 99,5% при конверсии НЛК — 90%. Известно [4], что образованию ЭЦГ из НАК способствуют щелочные катализаторы.. Мы предположили, что и в нашем случае образование ЭЦГ катализируется следами щелочи, присутствующей в катализаторе, так как последний был приготовлен осаждением водорастворимых солей меди, цинка и алюминия в щелочной среде. В ходе гидратации в реакторе щелочь вымывается из катализатора и вследствие этого образование ЭЦГ снижается. Действительно, если [c.24]

При гидратации НАК и ЭЦГ использовали 7 и 5%-ные (по массе) водные pa TBOpiii соответственно. Реакцию проводили в ампулах объемом 5—10 мл при перемешивании (весовое соотиопшние нитрил катализатор — 1 3) и в реакторе проточного типа (диаметр трубки 20 мм, высота каталитической зоны 900 мм, объемная скорость подачи реакционной массы 2 ч ). Си—ZnO—АЬОз-катализатор, получен восстановлением водородом при 180—230° окисной системы, содержащей 55 мас.% СиО. Скелетный медный катализатор получали обработкой щелочью сплава Дьюара 50% Си, 45% А1 и 5% Zn) с последующей про.мывкой водой до нейтральной реакции. Удельные поверхности катализаторов, определеииые по низкотемпературной адсорбции азота, составили для Си—-ZnO—АЬОз-катализатора 40 м /г и скелетной меди — 15 м2/г. [c.26]

Изучение процесса парофазного окисления пипериленов проводилось на лабораторной и опытной установках в реакторах проточного типа. На опытной установке (рис. 1) использован мкоготрубчатый реактор с трубками из нержавеющей стали диаметром 20 мм и длиною [c.19]

При исследовании реакции термического синтеза и превращения бицикло-гентадиена итеративный метод расчета был применен к данным, полученным в реакторе проточного типа с импульсной подачей реагентов В эхом случае был применен путь исследования от общей схемы механизма к более простой (частной), отвечающей экспериментальным данным. Справедливость поэтапного упрощения схемы механизма контролировалась соблюдением некоторых специально выведенных критериальных условий. В результате исследований была установлена не только схема механизма протекания реакции, но и оценены все кинетические константы этой схемы [12, 13], кинетическая модель которой имеет вид [c.214]

Проведенные недавно теоретические изыскания [100] указывают на возможность воздействия внешних шумов на поведение химических систем, причем макроскопический характер поведения последних может весьма сильно при этом изменяться. В статье [101] рассмотрены результаты исследования влияния света на кинетику реакции Бриггса—Раушера. В состав системы входит КЮ3, Н2О2, НС1О4, СН2(СООН)2 и Мп +. Эксперименты проводили при 25° в реакторе проточного типа с перемешиванием (время контакта 3,3 мин), концентрации указанных компонентов системы соответственно 0,047 М, 1,1 М, 0,055 М, 0,026 М и 0,004 М. Интенсивность света, [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология