Коэффициент котельной установки

В табл. 2-1 приведены основные результаты испытаний нескольких котлов, произведенных Южным отделением ОРГРЭС [Л. 38]. На рис. 2-23 приведены зависимости химической неполноты горения от коэффициента избытка воздуха в конце топочной камеры для этих котлов. Обращает на себя внимание тот факт, что на всех испытанных котлах химическая неполнота горения появляется только при коэффициенте избытка воздуха ниже некоторого, свойственного данной котельной установке значения. А. К- Внуков предложил называть этот 58 [c.58]

Величина коэффициента избытка воздуха зависит от вида топлива и конструкции топки. В котельных установках с ручными слоевыми топками коэффициент избытка вон- [c.363]

Понятие о к. п. д. топки значительно менее определенно, так как процесс, в ней происходящий, является промежуточным для всего агрегата, который она обслуживает, и. продукция топки не всегда может быть ясно сформулирована. Основным теплом, полезно производимым топкой, является теплосодержание выдаваемых ею топочных газов. Однако весьма часто к этому добавляется значительное количество тепла, переданного другим (конечным) рабочим телам за счет теплообмена, происходящего непосредственно в топочной камере. В котельных установках такое тепло носит название прямой отдачи топки, причем коэффициентом прямой отдачи называется отношение тепла, переданною в топке воде и пару теплообменом (лучистым и конвективным), либо к теплотворной способности топлива [c.264]

Предел применимости данного технологического мероприятия заключается в появлении в уходящих газах продуктов неполного сгорания (СО, Н2, ПАУ), увеличении содержания горючих в уносе, увеличении интенсивности шлакования поверхностей нагрева и высокотемпературной коррозии экранов. Для большинства отечественных котлов предельный коэффициент избытка воздуха в горелках равен 1,1... 1,15 при сжигании твердых топлив и 1,0... 1,03 при сжигании природного газа и мазута. Работа на пониженных избытках воздуха предъявляет более высокие требования к состоянию котельной установки и работе контрольноизмерительных приборов, а также к квалификации эксплуатационного персонала и технологической дисциплине. [c.21]

При синтезе метанола под давлением 10 МПа из метанола-сырца при дросселировании выделяется 25—27 м /т растворенных газов, а при снижении давления в цикле синтеза до 5 МПа их количество снижается до 15—17м /т. Состав выделившихся танковых газов можно рассчитать по коэффициентам растворимости с учетом парциального давления компонентов в циркуляционном газе. Поскольку синтез метанола под низком давлением на низкотемпературных катализаторах проводится при повышенной концентрации диоксида углерода, то содержание СОг в танковых газах повышается до 40—60% (об.). Обычно после выделения метанола эти газы вместе с продувочными направляются на сжигание в котельные установки. [c.114]

Величина коэффициента избытка воздуха зависит от вида топлива и конструкции топки. В котельных установках с ручными слоевыми топками коэффициент избытка воздуха принимают для антрацита, торфа и дров а = 1,3 каменных и бурых углей а = М, В камерных неэкранированных топках для каменных и бурых углей а — 1,25 для мазута а = 1,2. [c.324]

Регенераторы и рекуператоры. Коэффициент полезного действия паро-и газотурбинных энергетических установок можно значительно увеличить, если отбирать тепло от горячих отработанных газов котельной установки или газовой турбины для нагревания воздуха, подаваемого в топку или камеру сгорания. Для эффективного повышения к. п. д. приходится применять очень большие [c.15]

Поэтому здесь можно рассчитывать на получение лишь приближенных значений для коэффициентов теплоотдачи о, что делает в большинстве случаев излишним применение достаточно громоздких методов расчета, детально разработанных, например, для газового теплообмена в элементах котельной установки. Подробные сведения по этому вопросу можно найти в курсе. Основы теплопередачи проф. М. А. Михеева. [c.99]

Как теоретические предпосылки, так и опыт работы самых различных промышленных установок свидетельствуют, что при переводе их на газовое топливо, а тем более при проектировании новых газовых установок эти оба показателя могут быть значительно улучшены в подавляющем большинстве случаев. Грамотно выполненный перевод на природный газ котельных установок приводит к повышению производительности котла с одновременным ростом коэффициента его полезного действия по сравнению с работой на твердом топливе. С другой стороны, нельзя не отметить случаев, когда непродуманно выбранный способ сжигания газа или неудачное расположение горелок вызывали снижение паро-производительности и к. п. д. котельной установки по сравнению с работой на твердом топливе даже невысокого качества. [c.63]

КПД отопительной котельной установки — коэффициент, учитывающий потери в тепловой сети. [c.22]

Рациональное использование сжиженных газов в топливном балансе страны в настоящее время является важной задачей, хотя практикуемое в некоторых местах сжигание сжиженных бутан-пропановых газов в котельных установках или топках паровоза более рационально, чем сжигание в факелах, однако действительными критериями применения сжиженных газов должны служить не только масштабы реализации, но и коэффициент полезного действия использования энергии топлива. Например, если 1 т сжиженных газов сжечь в топке паровоза, то из 11 млн. ккал тепла, содержащегося в газе, в механическую работу превращается всего лишь 0,5 млн. ккал, т. е. около 5% в цилиндрах тепловоза из той же тонны сжиженного газа превращается в механическую работу в пять раз больше — 2,5 млн. ккал. [c.116]

С), для рассматриваемых котельных возможна установка золоуловителей с малым коэффициентом сопротивления, способных эффективно работать на естественной тяге, создаваемой дымовой трубой из-за значительной разницы в температурах между дымовым газом и окружающим воздухом В качестве таких золоуловителей устанавливаются циклоны НИИОГаз типа ЦН-24 и циклоны ЦКТИ с углом наклона крышки 30°. [c.289]

Опытные данные по теплообмену в РВП показывают, что наличие небольших золовых отложений на поверхностях нагрева оказывает незначительное влияние на коэффициент использования РВП. В этих условиях в большей степени оказывает влияние не вид сжигаемого топлива, а качество изготовления и монтажа поверхности нагрева (плотность установки набивки). Поэтому при тепловом расчете РВП и сжигании газообразных, твердых и жидких топлив при наличии эффективной очистки поверхности нагрева целесообразно вводить коэффициент использования = 0,9. Эта величина коэффициента РВП принята в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [20]. По мере накопления опытного материала по теплообмену в воздухоподогревателях с разными профилями набивки при сжигании различного топлива величина коэффициента использования РВП должна уточняться. [c.40]

Сопоставление стоимости топлива для котельных и стоимости электроэнергии для тепловых насосов показывает, что последние во многих случаях менее экономичны. Однако тепловые насосы можно использовать и летом для охлаждения воздуха в зданиях южных районов. Тепловые насосы могут повысить экономичность теплоснабжения от теплоэлектроцентрали и, в зависимости от климатических условий, способны соперничать с теплоснабжением от котельных. Кроме отопления зданий различного назначения, тепловые насосы могут служить для совместного производства тепла и холода при получении горячей воды для промышленных целей и подогрева воды в плавательных бассейнах (при коэффициенте преобразования у = 4- 7), а также в выпарных установках. [c.131]

Дымосос должен обеспечить работу агрегата при самых неблагоприятных условиях, если их невозможно устранить до очередного ремонта. Поэтому коэффициенты запаса по производительности, напору и мощности у него при установке на мартеновских печах должны применяться больше, чем это рекомендуется в Нормах расчета котельных агрегатов , (примерно на 10-20 %) с учетом полученных значений коэффициента интенсификации тепловой работы технологического афегата. Соответствующие резервы должны закладываться в конструкцию газоходов и во все оборудование газоотводящего тракта. [c.125]

В котельных топках с повышением коэффициента избытка воздуха увеличиваются потери с уходящими газами в топках сушильных установок топочные газы приходится специально разбавлять воздухом. Увеличение коэффициента избытка воздуха в топке практичес( н не сказывается на к. п. д. всей сушильной установки, а величина коэффициента избытка воздуха определяется только минимально возможной устойчивой температурой горения топлива в топке. [c.246]

Капитальные вложения (инвестиции) в основные производственные фонды. Основные производственные фонды включают оборудование ХТС, здания и сооружения для установленного оборудования, но не включают такие объекты, как, например, котельную, систему контроля за загрязнением, инфраструктуру объекта и т.д. Эти инвестиции можно оценить, применяя нормативы в сочетании со стоимостью единиц оборудования ХТС, которые учитываются с помощью коэффициентов монтажа. Коэффициент монтажа оборудования (/ ) учитывает стоимость монтажа установки, изоляции, трубопроводов, фундамента, креплений конструкций, наличие элементов пожарной безопасности, подключение электроэнергии, покраску, непредвиденные расходы. Различные единицы оборудования имеют разные значения коэффициентов монтажа (табл. 3.2). Очевидно, что для монтажа ректификационной колонны требуется больше расходов на подвод трубопроводов, крепление конструкций, установку фундамента и т.д., чем для монтажа печи. [c.182]

При наличии присосов воздуха по тракту котлоагрегата или печи коэффициент избытка воздуха, обусловливающий увеличение потерь тепла с уходящими газами, может сильно возрастать. Для определения присосов воздуха по тракту и составления тепловых балансов элементов котельного агрегата или печной установки определяют коэффициенты избытка воздуха по тракту установки. [c.66]

Полученный конденсат собирается в поддоне 12 и затем поступает в котельную, где применяется для подпитки котлоагрегата. Вода, нагретая в теплоутилизаторе 11 примерно до 80 °С, используется в системе горячего водоснабжения предприятия. Коэффициент использования топлива в рассматриваемой комплексной установке 96,8 %, срок окупаемости капитальных затрат - 2,5 года. [c.67]

Рис. 1. Зависимость температуры газов на выходе из топки (а), коэффициентов загрязне- ия лучевоспринимающих поверхностей (б, в) и относител ых суммарных тепловосприятий Ол/Ок.у ( )<> > тепловой нагрузки топки при сжигании суспензии из газовых (I) и тощих <2) углей (< к.у тепло, воспринятое котельной установкой) / — расчет выполнен по тепловому балансу II — по измерениям радиометром

Коэффициент обеспечения тепловой энергией предприятия Кт.я определяется из уравнения Кт.а= (Qot—Q T)/(10- 2Ai i), где Qot — тепловая энергия, отпущенная котельной, ГДж/сут Q t — тепловая энергия, отпущенная на ненормируемое потребление и сторонним организациям, ГДж/сут Ai — суточная мощность предприятия по различным видам продукции qi—плановые удельные нормы расхода тепла на каждый вид продукции, утвержденные предприятию, ГДж. Qot определяется по технической (нормативной) характеристике котельной установки при работе всех установленных котлоагрегатов с нагрузкой 80% от разрешенной максимальной. [c.202]

В случае, если техническая (нормативная) характеристика котельной установки еще не разработана, временно можно пользоваться упрощенной методикой и определять Qot по формуле Qot = 0,8Dx Х0,55 ГДж/сут, где 0,55—экспериментально установленный коэффициент D — паропроизводнтельность котельной установки при работе всех установленных котлов с разрешенной максимальной нагрузкой, т/сут. [c.202]

Рассмотрим виды потерь тепла в котельных установках. Наибольшее количество тепла уносится в дымовую трубу с отходящими газами. Для котлов малой и средней мощности эти потери составляют от 10 до 25%. Для специальных газовых и хорршо оборудованных котлов электростанций они уменьшаются до 6—12%. Потери тепла с отходящими газами зависят от их температуры, которая за котлом (перед шибером) обычно лежит в пределах от 150 до 500° С, и от величины избытка воздуха. Ориентировочно можно считать, что возрастание температуры отходящих газов только на 10° С выше нормальной для данной нагрузки котла увеличивает потерю тепла с отходящими газами не менее чем на 0,5%, а повышение коэффициента избытка воздуха на 0,1 увеличивает ее примерно на 1%. [c.164]

При сжигании высокосернистых мазутов в промышленных котельных из рассмотренных присадок пока применяютсн жидкие присадки. Для борьбы с коррозией низкотемпературных поверхностей нагрева в промышленных котельных установках рекомендуется снижение коэффициента избытка воздуха в топке до 1,03, подача в экономайзер питательной воды с температурой не ниже 70 С, в воздухоподогреватель — воздуха с температурой не ниже 60 °С, а также систематическая очистка поверхностей нагрева от золовых отложений. [c.106]

В случае значительных отложений на различных элементах котла нормальная эксплуатация котельной установки нару-щается, так как ухудщается теплопередача, снижается температура перегрева пара, повыщается температура уходящих газов, увеличивается газовое сопротивление котлоагрегата и как следствие понижается коэффициент полезного действия котла. [c.478]

Планируемый режим работы паровых котлои, турбин и энергетический баланс генерирующих установок, удельные нормы расхода топлива, тепла, электроэнергии на собственные нужды, коэффициенты полезного действия установок, общие расходы топ-Л11ГЛ), тепла, электроэнергии котельной, турбинным цехом, компрессорными и насосными установками. [c.314]

Известно, что при реализации процесса висбрекинга с реакционной камерой с восходящим потоком крекинг тяжелой части сырья происходит при пониженных температурах за счет длительного времени пребывания в зоне реакции. Для оценки влияния рециркуляции и производительности на характеристики процесса был проведен расчет времени пребывания свежего сырья в реакционной зоне (табл. 4). Как видно из полученных данных, при больших коэффициентах рециркуляции и низких производительностях время пребывания свежего сырья в реакционной зоне значительно снижается. Крекирование сырья при этих y JГОвияx обеспечивается в большей степени за счет температурной составляющей, что подтверждается увеличенным выходом газа и бензина и пониженным выходом газойлевых фракций. Несмотря на это, даже в условиях работы далеких от оптимгшьных обеспечивается достаточно высокий выход среднедистиллятной фракции, необходимой для получения товарного котельного топлива треб уемой вязкости. Однако работа установки с высоким коэффициентом рециркуляции снижает техникоэкономическую эффективность процесса из-за увеличения доли процессинга балластных компонентов, а повышенная температура [c.50]

Газотурбинные установки ашроко применяются в тех случаях, когда требуется агрегат с малыми габаритами и массой на единицу мощности. По этим показателям газотурбинные установки превосходят дизельные и котельные агрегаты, хотя несколько уступают по коэффициенту полезного действия. [c.173]

При установке горелок на фронтовой стенке топки котла предпочтительнее применять инжекционные горелки среднего давления, чем горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха, так как переоборудование котлов и их обслуживание в этом случае значительно проще, а автоматическое поддержание практически постоянного коэффициента первичного воздуха в газовоздушной смеси, выходящей из устья горелок, создает предпосылку для более полного сжига ния газа. Стоимость газооборудования котельной снижается за счет уменьшения диаметров газопроводов, отсутствия дутьевых вентиляторов и воздухопроводов, блокирующих устройств для газа и воздуха и т. д. Однако при подключении котельной к газопроводам низкого давления или размещении котельной под жилыми, общественными или коммунальными потребителями приходится использовать горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха. [c.84]

Примечания. 1. Минимальный коэффициент избытка воздуха указан для газоплотных котлов с неравномерностью раздачи воздуха по горелкам не более 5 %. 2. Установка унифицированных газомазутных горелок может был. допущена на котельных агрегатах и при параметрах воздуха и газа, отличных от указанных в ОСТ 108.836.05-82. В этом случае применение горелок должно бьггь согласовано с НПО ЦКТИ и заводом Ильмарине . [c.289]

При разработке схемы установки средств измерений для испытания котельных агрегатов на газе следует предусмотреть измерения, необходимые для снятия регулировочной характеристики горелки. Регулировочная характеристика горелки показывает соотаешенйе между давлением газа и давлением воздуха, при котором поддерживается оптимальный коэффициент избытка воздуха на выходе из горелки. Следовательно, регулировочная характеристика горелки позволяет персоналу для каждого давления газа устанавливать давление воздуха, при котором процесс горения будет наиболее эффективным. [c.245]

Эти котлы позволяют пользоваться как твердым, так и газообразным топливом. Переход с одного вида топлива на другой не требует коренной переделки тонки. Котлы среднего давления (более 0,7 ати) должны находиться под наблюдением Котлонадзора. Коэффициент полезного действия котельной, работающей на газе метантенков, принимается 0,7—0,75. При оборудовании котлов на газовое топливо в дымоходе котла предусматривается установка взрывного предохранительного клапана. [c.154]

Регулирование температуры перегрева пара, помимо пароохладителей различных типов, па практике осуш ествляется торкретированием части топочных экранов, перепуском части продуктов горения из топки мимо котельного пучка в зону пароперегревателя, изменением угла наклона горелок, различным расположением горелок по высоте топки, изменением коэффициента избытка воздуха в топке, изменением температуры питательной вод1 , установкой специальных горелок в верхней части топки или перед перегревателем. [c.258]

На основании положительных результатов применения мелкозернистого кокса, полученного по схеме ИГИ, при агломерации руд рекомендуется сооружение опытнопромышленной установки по производству кокса мощностью 100 тыс. т в год при аглофабрике Ново-Липецкого металлургического завода. Аппаратурная схема опытно-промышленной установки существенно не отличается от схемы стендовой установки ИГИ при МКГЗ (см. рис. 47). Намечается увеличение теплового коэффициента полезного действия установки за счет объединенной системы рециркуляции газа-теплоносителя на обе топки теплоносителя, а также за счет сжигания угольной ныли в топке теплоносителя углеформовочного отделения. Побочный продукт производства — газы пиролиза с теплотой сгорания 1500—2000 ккал/кг, образующиеся в вихревой камере третьей ступени, — рекомендуется использовать в горячем виде в котельных, ТЭЦ или после охлаждения для зажигания топлива на аглолентах. [c.204]

Большим недостатком переоборудования жаротрубных котлов с установкой инжекционных горелок среднего давления со стабилизатором в виде керамического туннеля является применение горелок с расходом газа 100—130 нм 1ч. Эти горелки имеют большие габариты, загромождающие проходы котельной, и при расчетном номинальном давлении газа 5000 мм вод. ст. создают сильный шум. Кроме того, согласно исследованиям Ленгипроинжпроекта, при сжигании смешанного (смесь природного и сланцевого) газа теплотой сгорания 6800 кшлЫм и наличии керамического туннеля у горелок с диаметром устья 158 и 170 мм происходит проскок пламени к соплу горелки при а = 1,0 при давлении газа соответственно 2200 и 2500 мм вод. ст. (см. табл. 5), если номинальное давление газа принято равным 5000 мм вод. ст., то снижение его возможно лишь вдвое. Это позволяет уменьшить расход газа всего на 40%, что явно недостаточно. При необходимости более глубокого регулирования расхода газа кочегар вынужден прикрывать воздушную регулировочную шайбу и работать с заведомым недостатком первичного воздуха, компенсируя его недостаток открытием имеющихся на фронтовом листе отверстий. Однако эти мероприятия приводят к повьппению коэффициента избытка воздуха или созданию химического недожога. [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология