Характеристики котельных установок

В работе [81 ] приведены результаты исследования гидравлических характеристик форсунок, применяемых в котельных установках. Опыты проводили па циркуляционной установке, схема которой представлена на рис. 5.20. Расход топлива определяли объемным методом по мерному баку, а давление перед форсунками измерялось образцовым манометром. Опыты проводили па мазутах марки 10, 40, 60 и 80. Необходимый уровень вязкости топлива перед форсунками поддерживали путем его подогрева. [c.290]

Анализ экспериментальных работ но дисперсионным характеристикам центробежных форсунок показывает, что нри проведении опытов использовались жидкости (вода, керосин, расплавленный парафин и др.), свойства которых (в особенности вязкость) сильно отличаются от свойств современных топочных мазутов. Кроме того, конструкции и геометрические характеристики опытных форсунок весьма существенно отличались от центробежных форсунок, применяемых для распыливания вязких топлив в котельных установках. Большинство опытов было проведено на авиационных форсунках с непосредственным вводом жидкости в камеру закручивания по тангенциальным каналам круглой формы. Основные размеры форсунок (расстояние от оси входных каналов до оси сонла, высота камеры закручивания, радиусы сонла и входных каналов, число каналов и др.), определяющие в совокупности их геометрические характеристики, а при заданных перепаде давления и свойствах жидкости гидравлические параметры, мало характерны для обычных конструкций форсунок. [c.309]

Для получения данных по дисперсионным характеристикам центробежных форсунок, используемых в котельных установках, было проведено экспериментальное исследование мелкости распыливания по методу замены топлива моделирующим веществом — церезином марки 57 с присадкой полимера изобутилена [44]. Опыты проводились на экснериментальной установке, схема которой приведена на рнс. 5. 9. Исследуемые форсунки представлены на рис. 5. 14, а, в, г. В некоторых опытах применялись также форсунки с входными каналами, расположенными под углом к оси сопла (см. рис. 5. 14, б). Данные исследованных форсунок приведены в табл. 5. 6. [c.309]

ШУХОВА ФОРСУНКИ. Служат для распыливания жидких топлив. Форсунки Шухова применяются в котельных установках, работающих на жидком топливе. В таблице приведены основные характеристики форсунок. [c.733]

Для технологических целей (в котельных установках, при выплавке стали, обжиге керамических изделий и др., варке стекла и т. д.) применяется в основном мазут марок 20, 40, 60, 80, 100 и 200, характеристика которых дана в табл. 7. [c.135]

В начале отчета должна быть помещена краткая аннотация, в которой сжато излагаются результаты работы и основной вывод о качестве эксплуатации и экономичности котельного агрегата. Затем в отчете приводится краткое описание испытанной установки с указанием проектных параметров и основных конструктивных характеристик котельного агрегата и его вспомогательного оборудования. [c.271]

Под паропроизводительностью котла (или котельной установки) подразумевается ча овое количество снимаемого пара. Паропроизводительность Сдается или в килограммах пара заданных характеристик, т. е. давления р атмосфер (или кг см. ), и температуры пара (перегретого), образованного из питательной воды с температурой (температура при входе в экономайзер или в случае отсутствия такового в котел), или в пересчете на нормальный пйр ( =640 кал). В первом случае паропроизводительность называется видимо й , во втором приведенной к нормальному пару [c.4]

Коэфициент полезного действия котельной установки Цу есть отношение тепла, полезно израсходованного на превращение 1 кг воды в пар заданных характеристик, к теплу, содержащемуся в 1 кг сожженного топлива (т. е. к его теплотворной способности [c.4]

С точки зрения использования водооборотных систем наиболее удобны компрессорные, холодильные и котельные установки, где вода играет роль теплоносителя и практически не подвержена загрязнению. Тем не менее в процессе многократной циркуляции вода оборотных систем такого типа упаривается, нагревается, охлаждается, аэрируется, может становиться менее стабильной и коррозионно-активной, способной к отложению минеральных солей и биологическим обрастаниям. Требования к качеству воды в системах оборотного обеспечения устанавливаются индивидуально для каждого процесса, но, поскольку общим для них является периодическое колебание температур, первым и непременным требованием выступает термостабильность воды, обусловливаемая следующими характеристиками [c.156]

Характеристика нормативов, применяемых в системе ППР оборудования электростанций, приводится ниже на примере котельной установки с котлом П-59 энергоблока 300 МВт. Эти нормативы регламентируют периодичность и продолжительность капитального, среднего и текущего ремонта и технического обслуживания (структуру ремонтного цикла), численность ремонтного персонала, трудоемкость и стоимость работ. Длительность ремонтного цикла составляет 9 лет его структура представлена в табл. 16.1. [c.303]

Оптимизация параметров на параллельных уровнях подсистем для водоподготовительной и котельной установок позволяет получить оптимальные значения характеристик для установки в целом. С этой целью использовались следующие ограничения и связи. [c.81]

Важной технической характеристикой мазутов является температура застывания. Благодаря высокой вязкости остаточных нефтепродуктов и присутствию в них твердых углеводородов и смол топочные мазуты застывают при температуре выше 0° С (от 5 до 35° С для разных марок). Эта константа определяет технику нрименения данного сорта топлива в конкретных условиях предприятий. Во время транспортировки и при разогреве острым паром мазуты сильно обводняются. Наличие воды ухудшает процесс сгорания топлива, снижает к. п. д. установки, приводит к отложению солей и усиливает коррозию, особенно в случае применения сернистых сортов мазута. Нормами допускается содержание воды не более 1—2%. Кроме того, в котельном топливе нормируется содержание механических примесей, которые могут нарушить работу форсунок температура вспышки, характеризующая пожарную безопасность топлива зольность и содержание водорастворимых кислот и щелочей (должны отсутствовать). [c.139]

В книге изложены основные принципы перевода отопительных п промышленных котлов на сжигание газового топлива (главным образом природного газа) приведены характеристики газовых и комбинированных газогорелочных устройств и результаты их испытаний на наиболее широко распространенных котлах. Рекомендованы новые конструкции газовых горелок и способы их установки. Освеш,ены основные вопросы передачи тепла в топках и газоходах котлов, требования к газопроводам, газорегуляторным установкам, предохранительным взрывным клапанам и помещениям котельных, работающих на газовом топливе. Даны некоторые формулы и таблицы, упрощающие и облегчающие теплотехнические расчеты, и приведены зависимости по перерасчетам размеров серийных горелок при работе на газе других характеристик. [c.2]

Обобщенная структурная схема системы мониторинга окружающей среды объектов, включая пожароопасные компоненты, представлена на рис. 3.40. Система содержит три типа сред воздух, вода, почва и объекты двух видов к объектам 1-го вида относятся технологические установки, котельные и т. д. к объектам 2-го вида — свалки, резервуарные парки, очистные сооружения, некоторые объекты заводского хозяйства. Каждой связи объекта со средой сопоставляется набор показателей качества используемых ресурсов и выбросов (характеристика связи), а каждому типу сред сопоставляется набор показателей качества (характеристика качества среды), которые определяются нормативными документами. [c.338]

Для подачи воздуха и газов в печь, а также в установках пневмотранспорта эжекционного типа Тульский котельно-вентилятор-ный завод выпускает центробежные вентиляторы высокого давления серии ВВД № 8, 9, 11, предназначенные для перемещения воздуха и газов при температуре до 100° С. Техническая характеристика вентиляторов типа ВВД приведена в табл. 9.35. [c.477]

Измерение и автоматическое регулирование вязкости. В настоящее время контроль за вязкостью осуществляется по температуре мазута, поступающего к форсункам котлов. Вместе с тем тепловые электростанции, котельные и печные установки получают мазуты различных марок, имеющие разные вязкостно-температурные характеристики. В результате не представляется возможным поддерживать вязкость мазута перед распыливанием на определенном уровне, что понижает экономические показатели сжигания топлива. [c.248]

Для рационального использования ТЭР в системе теплоснабжения количество и характеристики насосов в котельной, обеспечивающих надежное и экономичное теплоснабжение потребителей, должны соответствовать графику регулирования работы сети по времени суток и года. В связи с этим часто оказывается экономически целесообразной установка в котельной удвоенного количества сетевых, перекачивающих, рециркуляционных и подпиточных насосов, соответствующих по производительности зимнему и летнему, ночному и дневному водопотреблению. [c.72]

В зависимости от технологического процесса (получение пара и горячей воды в котельном агрегате, нагрев изделий в печной установке и т. д.) бывает необходимо влиять на протекание процесса горения, изменяя его конечные характеристики. Это достигается различными конструктивными приемами, которые будут рассмотрены в главе, описывающей конструкции газовых горелок. [c.7]

Коэффициент обеспечения тепловой энергией предприятия Кт.я определяется из уравнения Кт.а= (Qot—Q T)/(10- 2Ai i), где Qot — тепловая энергия, отпущенная котельной, ГДж/сут Q t — тепловая энергия, отпущенная на ненормируемое потребление и сторонним организациям, ГДж/сут Ai — суточная мощность предприятия по различным видам продукции qi—плановые удельные нормы расхода тепла на каждый вид продукции, утвержденные предприятию, ГДж. Qot определяется по технической (нормативной) характеристике котельной установки при работе всех установленных котлоагрегатов с нагрузкой 80% от разрешенной максимальной. [c.202]

В случае, если техническая (нормативная) характеристика котельной установки еще не разработана, временно можно пользоваться упрощенной методикой и определять Qot по формуле Qot = 0,8Dx Х0,55 ГДж/сут, где 0,55—экспериментально установленный коэффициент D — паропроизводнтельность котельной установки при работе всех установленных котлов с разрешенной максимальной нагрузкой, т/сут. [c.202]

Характеристики котельной установки представляют собой совокупность ряда абсолютных и удельных показателей котла и систем, которые по виду взаимосвязи с показателями ТО и окружающей среды могут быть внещними и внутренними. К внешним относятся паропроизводи-тельность по влажному, перегретому и охлажденному пару давление пара на выходе из пароводяного барабана, пароперегревателя и пароохладителя температуры влажного, перегретого и охлажденного пара температура и количество конденсата, поступающего в водоподготовительную систему для приготовления питательной воды температуры холодного воздуха, топлива и подпиточной воды. [c.10]

Однако рассматриваемый комплекс методов еще не вполне совершенен. Как отмечалось, в нем нет модельного метода, позволяющего оценивать характеристики сгорания остаточных топлив в котельных установках, их склонность к нагарообразованию, а также отсутствует метод для оценки коррозионной активности продуктов сгорания. Динамическую вязкость предусмотрено определять на устаревшем приборе Воларовича целесообразна его замена на Реотест-2. [c.193]

Общие характеристики пылеугольных топок. Все, что относится к воздействию аэродинамических факторов на скорость сгорания газообразного и жидкого топлива в факельном процессе, остается, по существу, в силе и для пылеугольного факела. Вопросы, связанные с интенсификацией смесеобразования в пылеугольном факеле, достаточно подробно разбирались ранее. Уже отмечалось, что наиболее широкое применение принцип пылесожигания получил в котельных установках стационарного типа, а также в некоторых технологических печах, в которых летучая зола не может оказать отрицательного воздействия на самый технологический процесс (например, цементные печи, большие огневые сушила и т. п.). Чаще всего в этих случаях имеют дело с топочными камерами, создающими в достаточной мере свободные , раскрытые факелы, с самопроизвольно затухающей интенсивностью вторичного смесеобразования в хвостовой части процесса и потому работающими с весьма умеренными объемными теплонапряжениями. Кривые тепловьщеления оказываются при этом 13 [c.195]

Характеристика эта носит промежуточный характер, так как представляет собой сомножитель полного выражения к. п. д. котельной установки, понятия в данном случае вполне четкого, рассчитываемого для установившегося процесса агрегата и поддающегося надежному учету. Кроме того, использование испарительной способности топлива как сравнительной характеристики требует пересчетов на так называемый нормальный пар, так как она суп1е-ственно зависит от качества еырабатываемош пара. [c.264]

Выполненные в рамках данной работы экспериментальные исследования способа нестехиометрического сжигания природного газа и мазута на разных котлах подтвердили основные выводы расчетно-теоретических исследований. Полученные опытные данные [47, 80], а также результаты других авторов [3, 32, 46] позволяют сделать аргументированный вывод о том, что нестехиометрическое сжигание является эффективным технологическим (внутритопочным) мероприятием, позволяющим снизить выбросы оксидов азота на 30...55 % (табл. 4.2). При проведении необходимых наладочных мероприятий перевод газомазутных котлов на нестехиометрическое сжигание не вызывает ухудшения технико-экономических характеристик и показателей надежности работы котельной установки. [c.124]

Анализ результатов испытаний. Анализ результатов испытаний проводится как по основным элементам котельной установки, так и в целом по всему комплексу оборудования. Прежде всего рассматривается работа газогорелочных устройств по данным основных и прикидочных опытов. Описываются дефекты в работе горелок, приводятся в табличной- форме или в виде графиков основные пара-З1втры, характеризующие работу горелок. Если производились ка-кие-либо специальные измерения, например, измерение химического недожога по факелу, полей концентраций пли темпехТатур в начальных участках факела, аэродинамические характеристики горелок и т. д., то эти данные полностью используются для анализа работы горелок. Дается критическая оценка надежности и экономичности работы горелок не только по данным проведенных испытаний, но и в результате глубокого анализа и обработки опыта эксплуатации (ремонтных журналов, суточных ведомостей работы котла, показаний записывающих приборов, данных опроса эксплуатационного персонала и других материалов). [c.343]

Рассмотрим здесь работу вентиляторов в котельной установке. Явление самотяги может препятствовать работе вентилятора или, наоборот, помогать. Первое может быть при работе вентилятора на воздухоподогреватель при нагнетании воздуха сверху вниз, второе — в случае дымососной установки, перемещающей горячие газы снизу вверх. В обоих случаях вентилятор, кроме преодоления сопротивлений сети, встречает еще и противодавление (положительное — в случае противодействующей самотяги и отрицательное — в случае помогающей самотяги). Для построения характеристики таких установок следует са-мотягу отложить от оси абсцисс вниз, в виде параллельной к ней прямой, и от нее строить характеристику вентилятора, если самотяга отрицательна, или вверх, если самотяга положительна. [c.158]

Известно, что при реализации процесса висбрекинга с реакционной камерой с восходящим потоком крекинг тяжелой части сырья происходит при пониженных температурах за счет длительного времени пребывания в зоне реакции. Для оценки влияния рециркуляции и производительности на характеристики процесса был проведен расчет времени пребывания свежего сырья в реакционной зоне (табл. 4). Как видно из полученных данных, при больших коэффициентах рециркуляции и низких производительностях время пребывания свежего сырья в реакционной зоне значительно снижается. Крекирование сырья при этих y JГОвияx обеспечивается в большей степени за счет температурной составляющей, что подтверждается увеличенным выходом газа и бензина и пониженным выходом газойлевых фракций. Несмотря на это, даже в условиях работы далеких от оптимгшьных обеспечивается достаточно высокий выход среднедистиллятной фракции, необходимой для получения товарного котельного топлива треб уемой вязкости. Однако работа установки с высоким коэффициентом рециркуляции снижает техникоэкономическую эффективность процесса из-за увеличения доли процессинга балластных компонентов, а повышенная температура [c.50]

Отработанные нефтепродуктьс 3 и 4 категории могут быть использованы в качестве компонента котельного топлива. Как показали исследования [1], в отработанных нефтепродуктах содержание тяжелых металлов и металлов с переменной валентностью в 10 раз меньше, чем в мазуте М-100. Кроме того, введение офаботанных нефтепродуктов в мазут М-100 улучшает его эксплуатационные характеристики - вязкость, температура застывания уменьшаются. В настоящее время по технологии, разрабютанной ИП НХП АН РБ, ОАО Уфанефтехим выполнен проект дезинтеграторной установки по [c.203]

Наиболее распространенным методом утилизации ОСМ (до 90% от их сбора) до сих пор остается сжигание — либо с целью простого уничтожения, либо (что осуществляется чаще) при использовании в качестве котельно-печного топлива или его компонента. Поэтому для характеристики антропогенного загрязнения атмосферы важен также анализ продуктов сгорания ОСМ. Рассмотренные выше исследования португальского института ШЕТ1 проводились в горизонтальной многосекционной печи с термической мощностью 240 кВт [170]. В табл. 2.12 и 2.19 представлены характеристики отработанных масел и условия их сжигания. Определение общего содержания металлов и их распределения как функции размера частиц возможно методом атомно-абсорбционной спектроскопии установка газоанализатора на линии выхлопа позволяет оценить содержание кислорода, оксида и диоксида углерода, оксидов азота и диоксида серы содержание хлора и брома определяется методом периодического поглощения их раствором кальцинированной соды с последующим потенциометрическим титрован ие.м. [c.100]

Рассмотрим расчет оптимальной производственной программы на примере условного завода, состоящего из четырех установок комбинированной ЭЛОУ — АВТ, термического крекинга, каталитического риформинга и гидроочистки. Товарные продукты — автобензины А-76, А-72, дизельное топливо трех вндов с содержанием серы 1, 0,5 и 0,2%, керосин, мазут флотский и котельное топливо. Первая установка работает по 6 вариантам (1—5 — максимальная выработка соответственно компонента автобензнна, керосина, дизельного топлива, светлых нефтепродуктов, средних дистиллятов, 6 — равномерная выработка вссх продуктов). Качественные характеристики компонентов представлены ниже [c.166]

За последние 20—25 лет нашли распространение схемы получения парафинов и церезинов из побочных продуктов производства масел — гачей н петролатумов. Гачи и петролатумы (характеристику см. в табл. 3.6) обезмасливают на специальных установках с применением избирательных растворителей, получая при этом неочищенные парафины (из гача) и церезины (из петролатума). Побочным продуктом является фильтрат, направляемый в котельное топливо. В качестве избирательных растворителей применяют смесь кетона (ацетона или метилэтилкетона) с бензолом и толуолом, дихлорэтан. [c.138]

НОСТИ тяжелых каталитических газойлей, крекинг-остатков, фдегмы термического крекинга и газойлей коксования. Существующие ограничения на содержание серы в дымовых газах, которые в будущем станут еще более. жесткими, исключают использование этих видов сырья в качестве компонентов мазутного топлива. Однако такое тяжелое сырье, согласно данным, приведенным в работе [25], можно перерабатывать на установке одноступенчатого гидрокрекинга по схеме на проток , при которой процесс проводится без обычно используемой многократной рециркуляции. В зависимости от потребности в тех или иных продуктах при эксплуатации этой установки можно остановиться на определенном варианте процесса и, подобрав соответствующие технологические параметры, получить а) бензиновые фракции и очищенный газойль для каталитического крекинга, б) очищенный газойль для каталитическго крекинга или в) малосернистое котельное топливо. В табл. 13-10 приведены характеристики [c.357]

Основной целью данного рассмотрения является характеристика именно самых современных подходов в моделировании энерготехнологических агрегатов. Упрощенные инженерные расчеты, обычно применяемые при конструировании котельных агрегатов и печей, детально рассмотрены в ряде работ, в том числе и в, так называемых, нормативных методах [5.1-5.3]. Однако, как правило, эти методы не позволяют проводить детализированные многовариантные расчеты с выбором оптимальных конструктивных и режимных параметров, с учетом не только интегральных, но и локальных характеристик тепломассообмена (тепловые потоки, темпера1уры, скорости). А это исключает возможность детального анализа таких важнейших показателей тепловой работы, как гибкая — переменная производительность (темп), стойкость кладки, качество нафева, длина и местоположение факела, размещение нагревательных элементов, оптимальные траектории нагрева для АСУ ТП, места установки датчиков, динамика пуска и останова и т.д. А именно эти показатели определяют на современном уровне возможность оптимиза-щш тепловой работы и конструкций теплоахрегатов и на этой научной базе оценивать возможности энергосбережения для данных конкретных технологий. [c.377]

Расчеты и практика эксплуатации свидетельствуют, что только при полном соответствии между такими характеристиками, как мощность, характер и режим работы теплопотребителей — тепловая схема котельной, состав, единичная мощность, компоновка ее оборудования, схема теплопроводных связей котельная - потребитель, система регулирования отпуска теплоты потребителю, можно добиться рационального использования топлива и электроэнергии всей системы теплоснабжения. Та юе соответствие, кроме того, обеспечивает бесперебойную и безаварийную эксплуатацию системы теплоснабжения, минимальную протяженность коммуникаций, возможность установки оборудования по очередям, автоматизацию процессов выработки и потребления теплоты, оптимальные условия для механизации ремонтных работ. Поэтому выбор оптимальной тепловой схемы котельной производится по результатам расчетов по обоснованию инвестиций для системы котельная-теплопроводные связи-потребители. При этом следует учитывать реальные условия эксплуатации качество исходной воды (затраты, необходимые для получения подпиточной воды необходимого качества) возможность обеспечить необходимую надежность теплоснабжения потребителей (наличие резерва или резервного топлива) суточные и годовые графики теплопотребления минимальные и максимальные часовые расходы теплоты и т.д. Принципиальным является то, что в настоящих экономических условиях открытые схемы горячего водоснабжения при новом проектировании не используются. [c.67]

Описанные стенды позволяют изучать работу газовых горелок в огневых условиях при различных конструктивных и режимных параметрах горелок. В то же время на этих стендах невозможно изучение взаимодействия факелов и их теплробменных характеристик при сжигании газа в реальных топках котлоагрегатов, печей и других установок, иснользуюш их газовое топливо. Поэтому вполне оправдано стремление ряда исследователей проводить подробные измерения в реальных топочных камерах при установке нескольких горелок и различной их компоновке. Для этого в ряде исследований [Бескин, 1964 Эстеркин, 1967] создавались стендовые установки на базе сзш1 ествующих котельных или печных агрегатов. [c.231]

При разработке схемы установки средств измерений для испытания котельных агрегатов на газе следует предусмотреть измерения, необходимые для снятия регулировочной характеристики горелки. Регулировочная характеристика горелки показывает соотаешенйе между давлением газа и давлением воздуха, при котором поддерживается оптимальный коэффициент избытка воздуха на выходе из горелки. Следовательно, регулировочная характеристика горелки позволяет персоналу для каждого давления газа устанавливать давление воздуха, при котором процесс горения будет наиболее эффективным. [c.245]

Рассмотренные выше конструкции свидетельствуют о том, что в настоящее время имеется большое количество типоразмеров подогревателей, мало отличающихся друг от друга по своим основным характеристикам. Сейчас ведется работа по типизации подогревателей для систем теплоснабжения. Центральным котлотурбинным институтом имени Ползунова разрабатывается ряд пароводяных вертикальных и горизонтальных подогревателей для применения в теплоподготовительных установках ТЭЦ и крупных котельных, а институтом Сантехпро-ект — единая серия пароводяных и водоводяных подогревателей для мелких котельных и местных систем. Завершение этих работ приведет к созданию новых конструкций подогревателей. [c.54]

На фиг. 63 показана гидравлическая схема стенда, использованного автором в ЦНИЛВе. Этот стенд предназначался для испытаний пневматических насосов камерного типа в любом диапазоне рабочих давлений и насосов камерного типа с пульсирующей подачей для воды на высоту до 5 м, а также для испытаний и построения рабочих характеристик компрессоров. Гидравлическая часть стенда была размещена в подвальном помещенип бывшей котельной, переоборудованной для испытаний насосов, при этом канал дымовой трубы был использован для установки двух напорных трубопроводов диаметром 1 Л" и предназначенных для испытаний лабораторного насоса, сливного трубопровода диаметром 2", обеспечивающего возврат поднятой порции воды через измерительный бачок в бак с водой. В верхней части дымовой трубы установлен сливной бачок, направляющий воду в сливной трубопровод и закрываемый сверху крышкой, обеспечивающей тепловую изоляцию зимой, а также изоляциях гидравлической части от атмосферных осадков. Ресивер использовали для обеспечения необходимого объема пневматической системы при испытаниях лабораторного насоса и для измерения расхода сжатого воздуха при рабочем давлении во время испытаний компрессора. [c.171]