Коэффициент в печах

В табл. 34 приведены некоторые расходные коэффициенты печей для сжигания шлама. [c.248]

Неправильный выбор диаметра электродов может привести к значительному ухудшению расходных коэффициентов печи и снижению ее производительности. Так как удельное сопротивление графита, особенно угля, велико, потери электроэнергии в электродах могут достигать [c.90]

Ниже приводятся основные технологические показатели и расходные коэффициенты печи СКН при работе на предварительно обезвоженном карналлите состава, приведенного на стр. 64 [c.78]

Влияние теплотворной способности топлива и температуры нагрева воздуха на температуру печи при а=1,2 и 11 р = 0,75 показано на фиг. 3. Графики составлены при сжигании газообразного топлива с холодным воздухом и с воздухом, нагретым до различной температуры. Влияние коэффициента избытка воздуха на температуру в рабочей камере показано на фиг. 4. График построен на основании расчетных данных горения саратовского природного газа (Qя = 8540 ккал/нл(3) с холодным воздухом. Пирометрический коэффициент печи принят Т1 , =0,75. [c.25]

Коэффициент прямой отдачи, или отношение количества тепла переданного радиантным трубам, к общему полезному теплу, выделенному топливом. Обычно значение коэффициента прямой отдачи в трубчатых печах лежит в пределах 0,4—0,6. [c.105]

С увеличением расхода топлива в печь с определенной поверхностью нагрева коэффициент прямой отдачи уменьшается, а температура газов на перевале и тепловая напряженность поверхности нагрева возрастают. Если же при данном расходе топлива увеличивать число труб в камере сгорания, то коэффициент прямой отдачи увеличится, а температура газов на перевале и тепловая напряженность радиантных труб понизятся. [c.105]

При прохождении камеры конвекции и борова происходит подсос воздуха, вследствие чего коэффициент избытка воздуха несколько возрастает. В современных печах подсос воздуха в камере конвекции не превышает 5—10% от теоретического расхода воздуха. В печах более старой конструкции он может достигать 20%. [c.109]

Потеря тепла с отходящими газами зависит от их температуры и количества. Она может достигать 15—25%, а при больших избытках воздуха и высоких температурах газов дал<е 40%. Температура отходящих газов обычно принимается иа 100—150° С выше температуры продукта, поступающего в печь. Эта температура является определяющей для коэффициента полезного действия печи, поэтому правильный выбор ее имеет большое значение. Обычно при высоких температурах поступающего продукта рекомендуется ставить воздухоподогреватели для увеличения коэффициента полезного действия печи. Вопрос о целесообразности установки воздухоподогревателя должен рассматриваться подробно для каждого конкретного случая. [c.115]

Коэффициентом полезного действия печи называется доля тепла, полезно использованного в печи [c.116]

Выше уже указывалось, что коэффициент полезного действия печи обычно колеблется в пределах 0,60—0,80, а в отдельных случаях может даже достигать 0,85. [c.116]

Для наиболее распространенного в нефтезаводских печах расстояния между трубами, равного двум диаметрам, получаем следующие значения коэффициента формы к для однорядного экрана к = 0,88 и для двухрядного 0,98, в том числе для первого ряда 0,68 и для второго ряда 0,30. Следовательно, тепловая напряженность первого ряда больше средней тепловой напряженности обоих 0,68 -2, , [c.122]

Потери теплоты в окружающую среду через кладку печи составляют 4 — 8% от рабочей теплоты сгорания топлива, потери теплоты с уходящими дымовыми газами зависят от коэффициента избытка воздуха и температуры этих газов. Обычно температуру уходящих дымовых газов принимают на 150—200° вьппе температуры поступающего в печь сырья [c.230]

Высокий к. п. д. современных трубчатых печей кроме совершенствования самой конструкции может быть достигнут также благодаря более полному использованию теплоты отходящих дымовых газов для предварительного подогрева воздуха, подаваемого на горение, а также проведением ряда мероприятий улучшения конструкции форсунки предварительного перемеш ивания газообразного топлива с воздухом установки форсунок в карборундовом муфеле. Карборунд катализирует процесс горения, способствует уменьшению коэффициента избытка воздуха и сокращению длины факела, поэтому топливо успевает сгореть в самом муфеле [35]. [c.106]

Коэффициент избытка воздуха в топке над перевалом в борове К. п. д. печи Диаметр труб, мм [c.121]

Расход топлива, кг/ч Температура продукта, °С на входе на выходе Температура водяного пара, °С при входе в печь при выходе из печи Давление, кгс/см на входе в печь на выходе из печи Коэффициент избытка возду.ча в топке на перевале [c.185]

В действительности в данном расчете должен быть учтен еще коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, так что общее количество тепла, передаваемого стенкой печи воздуху, складывается из тепла, переданного конвекцией, и тепла, переданного лучеиспусканием. [c.43]

Величины парциальных давлений, приведенные в этих диаграммах, даны в зависимости от теплотворной способности топлива (ккал/кг) и от коэффициента избытка воздуха а. Коэффициент избытка воздуха а в каналах печи и котла определяется как среднеарифметическая величина для накала и конца газового тракта. [c.148]

Однако общая тепловая нагрузка всей поверхности нагрева печи относительно невелика. Коэффициент полезного действия лежит в пределах 60—65%, теплопроизводительность 800 000 — 3 800 000 ккал/час. Трубки расположены по всей высоте цилиндрической камеры сгорания. В полу камеры помещена горелка, а в верхней части камеры устроена дополнительная отражательная система для понижения температуры продуктов сгорания, уходящих в трубу. Конструкция отражательной системы может быть различной. [c.263]

На фиг. 178 представлен еще один способ улучшения коэффициента полезного действия печи путем организации нагрева отбросными дымовыми газами воздуха, подаваемого на горение Нагрев воздуха осуществляется в трубчатом воздухоподогревателе, устанавливаемом над конвективным пучком. [c.263]

Цилиндрические радиационные печи, показанные на фиг. 164— 176, строятся на мощность в 4 млн. ккал/час и более. Коэффициент полезного действия печей с естественной тягой равен 75% и более. При искусственной тяге и при подогреве воздуха, идущего на горение, достигается значительно более высокий коэффициент по-лезного действия. На коэффициент полезного действия оказывает влияние главным образом температура нагреваемой жидкости в верхней части печи. Камеры сгорания трубчатых печей большой мощности обычно делаются в форме куба или параллелепипеда, на потолке и стенах которых размещаются трубки, воспринимающие тепло, излучаемое в топочном пространстве. [c.263]

Весьма рациональное решение печи дано на фиг. 180 разрез этой трубчатой печи имеет форму буквы А. Такое расположение трубок на стенах рационально трубки легко нагревается при помощи двух вертикальных горелок, которые отделены друг от друга стенкой. Мощность таких печей превышает 5 млн. ккал/час. Они вполне оправдывают себя и при меньшей мощности. Коэффициент полезного действия печи с естественной тягой равен 75% и более. [c.267]

Величина объема топочного пространства V, в свою очередь, зависит от расчетной поверхности трубок Р, а также от так называемого коэффициента формы печи а. В соответствии с этим величина V определяется соотношением [c.270]

Отношение действительной температуры к калориметрической Банзен предложил называть пирометрическим коэффициентом печи. Пирометрический коэффициент для печей лежит в пределах от 0,5 до 0,85, в частности для [c.58]

Действительная температура горения всегда ниже калориметрической, так как, во-первых, при высокой температуре происходит разложение углекислоты и водяного пара, сопровождающееся поглощением тепла, и, во-вторых, во время горения часть тепла теряется через кладку в окружающую среду и передается материалу, помещенному в печи (садке). Отношение действительной температуры к калориметрической немецкий ученый Г. Банзен предложил называть пирометрическим коэффициентом печи. Пирометрический коэффициент для печей лежит в пределах от 0,5 до 0,85, в частности для [c.71]

Коэффициент полезного действия печи (к. п. д.), представляющий собой отношение количества тепла, полезно использованпого в печи, к общему количеству тепла, внесеппого топливом. Коэффициент полезного действия печи зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха и температуры уходящих дымовых газов. Обычно к. п. д. трубчатых печей колеблется в пределах 0,60— 0,80. [c.104]

Для пефтезаводских печей коэффициент полезного действия топки обычно равен 0,95—0,985. [c.115]

Коэффициент теплоотдачи к продукту а-1 п копвекционпых трубах нефтезаводских печей обычно во много раз больше коэффициента теплоотдачи от газов к стенке. Поэтому мои но для практических целей приравнять коэффициент теилонередачи коэффициенту теплоотдачи ш, так как значительно меньше, чем Следовательно, [c.129]

Здесь X — коэффициент гидравлического сопротивления, равный для атмосферных печой 0,02—0,024, для вакуумных печей 0,018—0,020 [c.132]

Если в печи пустить газовый поток вверх, он не заполнит всего сечения каморы и возле стопок образуются газовые мегаки. Поэтому в конвекционных камерах с восходящим газовым потоком коэффициент использования поверхности нагрева обычно меньше, чем прп нисходящем потоке. [c.133]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

В тех случаях, 1 огда не требуется нагрев сырья до высоких температур, например на газофракционирующих установках, вместо огневого нагрева в трубчатой печи применяется паровой подогрев. Нагрев ведут нa ыи eнным водяным паром, так как нагрев перегретым паром невыгоден вследствие низкого коэффициента тенлонере- [c.148]

Вычислить производительность цианамидного завода п расходные коэффициенты по сырью, если при азотировании СаСг расходуется 1600 м азота и коэффициент его пспользования 0,75, Готовый продукт с массовой долей a N2 0,65. В пзвестково-обжигательиых печах используется известняк с массовой долей СаСО, 0,85. [c.60]

Задача 4.15. Определить производитсльпост . печи (в килограммах в час) для сжигания серы ири се производительности 60 т/сут и составить материальный баланс. Степень превращения серы 0,95 (остальная сера возгоняется и сгорает вне печи). Коэффициент избытка воздуха а=1,5. [c.65]

Основной характеристикой трубчатой печи считается коэффициент полезного действия (КПД). КПД трубчатой нечи — это доля теплоты, полезно пспользованпо "[ в печи на нагрев нефтепродукта. При полном сгорании топлива КПД печи зависит от ее конструкции, потерь теплоты с уходящими дымовыми газами и через кладку печи и коэффициента избытка воздуха. КПД трубчатых печей обычно колеблется в пределах 0,60—0,80 и определяется по формуле [c.230]

Важными показателями конструкции коксовых печей являются теплотехи[1ческин коэффициент полезного действия коксовой батареи и ее производительность по валовому сухому коксу. [c.240]

На установках гидроочпстки керосина и дизельного топлива неправильная обвязка сырьевых теплообменников сопровождалась постоянным повышением тепловой нагрузки на трубчатую печь в результате снижения коэффициента теплопередачи. Изменение обвязки сырьевых теплообменников приветю к повышению температуры газо-сырьевой смеси на входе в печь. Промышленные данные по работе сырьевых теплообменников гидроочистки бензина приведены в табл. 22, а режимы работы сырьевых теплообменников гидроочистки дизельного топлива после изменения их обвязки — в табл. 23. [c.138]

Пример 6. Определить коэффициент теплоотдачи конвекцией от стенки обжиговой печи к охлаждающему воздуху, применяемому затем для горения в печи. Воздух засасывается из атмюсферы и проходит снизу вверх вдоль рубашки печи. Высота греюшей рубашки Я = 8 м.. Воздух нагревается приблизительно с [c.43]

Для повышения коэффициента полезного действия печи в некоторых случаях осуществляется предварительный нагрев воздуха, необходимого для горения, с помощью продуктов сгорания, уходящих из печи. Температура продуктов сгорания бывает довольно высокой и недостаточное использование их тепла приводит к уменьшению коэффициента полезнопо действия печи. Высокая температура отходящих продуктов сгорания в данном случае определяется тем, что жидкость в печи нагревается до температуры 250—300° С. [c.267]

На предприятиях планомерно проводятся работы по модернизации и замене морально устаревшего оборудования. Так,на многих печах установок термического крекинга, атмосферновакуумных трубчатках, установках селективной очистки масел, вторичной перегонки и других смонтированы безретурбендные спиралевидные змеевики. На ряде установок термокрекинга конвекционные змеевики с ретурбендами заменены безретурбенд-ными. На установках Л-35-11/1000 и АГФУ для увеличения скоростей продукта в змеевике подвергли модернизации печи, что позволило увеличить коэффициент теплопередачи через поверхности труб и прекратить их прогар н перегрев. [c.201]

Лепестки шаровых емкостей могут быть изготовлены двумя методами штамповкой и гибкой между валками. Изготовление элементов шара штамповкой по сравнению с гибкой имеет ряд недостатков большая трудоемкость по сравнению с гибкой за смену можно изготовить 2—5 лепестков малый коэффициент использования металла большая стоимость штамповбй оснастки необходимость использования для каждого типоразмера заготовки своего комплекта штампов ограниченность размеров штампованных элементов, связанная с технологическими возможностями прессового оборудования (размерами нагревательной печи, мощностью пресса, расстоянием между стойками пресса) ограничен-60 [c.60]