Движение в вертикальных трубах

Ламинарный режим. Ламинарное движение обычно осложняется естественной конвекцией, возникающей вследствие разности температур по сечению потока. Теплоотдача усиливается при наличии свободного движения жидкости, вызывающего некоторое ускорение потока, особенно заметное у вертикальных труб при противоположных направлениях вынужденного и свободного движения. В этом случае применимо уравнение [c.284]

Наиболее простыми пневмосушилками являются пневмотрубы, в которых осуществляется прямолинейное, чаще всего восходящее, движение материала совместно с потоком транспортирующего газа. Схема наиболее простой пневмосушилки представлена на рис. 4.1 и 4.2. Сушилка состоит из вертикальной трубы (1), в которую нагнетается воздух при помощи вентилятора (2). Подогрев воздуха осуществляется в калорифере (3). При сушке дымовыми газами труба (1) присоединяется к топке. Исходный материал из бункера (4) подается в нижнюю часть трубы при помощи питателя (5). Парогазовая смесь подхватывает материал и транспортирует его к пылеулавливающему устройству. Частицы высушенного материала отделяются в циклоне (6), а газ поступает на дополнительную очистку в рукавный фильтр (7), из которого выбрасывается наружу. [c.186]

Движение в вертикальных трубах.............. [c.8]

III. ДВИЖЕНИЕ В ВЕРТИКАЛЬНЫХ ТРУБАХ [c.585]

Движение псевдоожиженной плотной фазы в вертикальных трубах характеризуется фазовой диаграммой Для системы твердые частицы — ожижающий агент и рабочей диаграммой процесса Возможно несколько видов движения в зависимости от того, перемещаются ли твердые частицы относительно ожижающего агента прямотоком или противотоком, в направлении или противоположно действию гравитационных сил, свободно или с [c.585]

Нисходящее движение твердых частиц во взвешенном состоянии наблюдается в вертикальных трубах (стояках), предназначенных для транспортировки твердого материала из одной емкости в другую, расположенную ниже первой [157, 158]. В системах жидкость—жидкость режим движения капель во взвешенном слое считается достаточно перспективным как для проведения процессов теплообмена в колонных теплообменниках прямого контакта, предназначенных для опреснения морской воды [159, 160], так и для процессов массообмена в распылительных экстракционных колоннах [161, 162]. [c.95]

Аналогично рассчитывают контур естественной циркуляции, образованной опускным каналом и вертикальным кипятильником, в котором кипение жидкости происходит при ее движении внутри труб или в каналах более сложной формы, например при использовании в качестве кипятильников пластинчатых теплообменных аппаратов. Включение таких кипятильников в циркуляционный контур массообменного аппарата показано на рис. 9.6, [c.345]

Оребренные трубы наиболее целесообразно размещать в конвекционной камере. Расположение их зависит от установленного направления движения потока топочных газов. Так, при движении газов параллельно трубам используются трубы с продольными ребрами, а при поперечном движении газов —трубы с поперечным оребрением и сплошными спиральными ребрами. Ошипованные трубы (с высотой шипа 12,5 мм) можно применять при сжигании топлива, дающего большое количество юлы. Они могут размещаться в любом положении горизонтальном и вертикальном, причем очистка их от зольных отложений легко производится периодической обдувкой во время ремонта. [c.37]

Рабочая часть аппаратов состоит из вертикальной трубы и вращающейся тонкой пластины, свернутой в один виток по длине аппарата. Такое устройство обладает малым гидравлическим сопротивлением и обеспечивает высокое турбулентное движение парового потока. [c.471]

Испарители. Наиболее распространены вертикальнотрубные и горизонтальные кожухотрубные испарители с движением рассола по трубам. Вертикальнотрубные испарители (рис. 15-9) состоят из трубчатых секций, помещенных в бак /, в котором при помощи мешалки 2 циркулирует рассол. Каждая секция выполнена из двух горизонтальных коллекторов 3, соединенных между собой изогнутыми на концах трубами 4 и вертикальными трубами 5 большего диаметра. Жидкий хладоагент заполняет нижний коллектор и большую часть труб. Циркуляция хладоагента происходит за счет различного нагревания его в изогнутых и вертикальных трубах. [c.541]

Подогреватель-деэмульсатор работает следующим образом. Нефтяная эмульсия вместе с некоторым количеством свободного газа по вертикальной трубе 10, установленной внутри аппарата, поступает в верхний отсек I, где разливается по глухой перегородке 5, образуя тонкую пленку. В результате улучшаются условия для отделения основного количества газа. Затем эмульсия по вертикальной сливной трубе 3 перетекает под распределительную решетку 13. Здесь нефтяная эмульсия меняет направление движения и поднимается вверх, проникая через перфорацию решетки 13 и образуя восходящие струйки, которые проходят через слой горячей жидкости, воды, нагреваемой за счет сжигания газа в жаровых трубах 15. Уровень горячей воды в аппарате поддерживается выше жаровых труб. Струйки восходящей эмульсии обычно быстро распадаются на капли, размеры которых близки к размерам отверстий распределительной решетки. [c.80]

Таким образом, численное решение системы (2.37) —(2.43), (2.45) и (1.41) позволяет найти все необходимые параметры при движении полидисперсного материала по вертикальной трубе. Поскольку в решении не учитывается соударение частиц, то погрешность будет тем больше, чем меньше е и шире дисперсионный состав транспортируемого материала. [c.53]

В том случае, когда конденсация происходит на кожухе горизонтального кожухотрубного теплообменника, конденсат естественно стекает вниз с одной трубы на другую. Хотя падающие капли генерируют турбулентное движение пленки конденсата, этот эффект не компенсирует эффект увеличения толщины пленки, поэтому в целом теплообмен ухудшается. Как правило, необходимо стремиться к возможно более быстрому удалению конденсата с поверхности, что достигается, например, применением рифленых или гофрированных поверхностей. Эксперименты показывают, что использование вертикальных труб с желобками на их поверхности вместо гладких вертикальных позволяет увеличить коэффициент теплоотдачи до 5 раз. [c.96]

Конденсация внутри горизонтальных труб. Последовательность расчета такая же, как и в случае конденсации внутри вертикальных труб при движении пара сверху вниз, за исключением того, что для стратифицированного потока используются уравнения (15) и (16), 3.4.4, и не рассчитывается зона переохлаждения. Многоходовое течение возможно при конденсации однокомпонентного пара, но применение П-образных труб может привести к снижению производительности. Большое число ходов не рекомендуется применять при конденсации смесей из-за возможной сепарации конденсата между ходами. Расчет смесей с не-конденсируемыми газами связан с большими трудностями вычисления. [c.67]

Теплообмен движущегося сплошным потоком слоя зернистого материала через ограничивающую этот слой стенку. При осуществлении непрерывных процессов нагревания или охлаждения зернистых материалов эти материалы в большинстве случаев движутся сплош-пым потоком ио каналам, через стенки которых подводится или отводится тепло. Наибольшее практическое значение имеет случай охлаждения (или нагревания) зернистого материала, движущегося сплошным потоком по вертикальной трубе. Как показывают опыты, зернистый материал при движении по вертикальной трубе сплошным потоком под действием силы тяжести перемещается в основной своей массе подобно сплошному стержню. [c.156]

Для вертикальных труб при движении холодного теплоносителя вверх или горячего [c.389]

Для вертикальных труб при движении холодного теплоносителя вниз или горячего вверх. ................. 0,85 [c.389]

При умеренной скорости горения пламя, распространяющееся в горизонтальной трубе со стороны открытого конца, приобретает специфическую наклонную, вытянутую вперед форму. На определенном протяжении пути пламени такое горение остается стационарным. В дальнейшем, так же как и при горении в вертикальной трубе, усиливающееся трение о стенки при истечении продуктов реакции из трубы приводит в движение и сгорающую среду, поверхность пламени прогрессивно увеличивается и горение ускоряется. Описанная форма пламени является следствием воздействия на горение обоих искажающих факторов — сил тяжести и трения. Форма пламени определяется соотношением между нормальной скоростью пламени и скоростью движения газа вблизи каждого участка фронта. [c.13]

Несмотря на достаточно удовлетворительную аппроксимацию опытных данных используемыми уравнениями, их все же нельзя признать обобщающими, и не только потому, что они имеют различные формы записи. В первую очередь, настораживает введение в эти уравнения вязкости газа. В силу развитой турбулентности газожидкостной смеси этот параметр не должен оказывать существенного влияния на интенсивность теплообмена, что экспериментально и было доказано Новосадом [117]. Так же необоснованно включен в расчетные уравнения и диаметр трубы, который при проведении экспериментов оставался неизменным. Для расчета а можно воспользоваться уравнением (И.38), но, прежде чем рассматривать его детально применительно к условиям движения газожидкостной смеси в вертикальных трубах, проанализируем качественные результаты последних исследований [25, 70, 74], представляющие для инженеров, занимающихся разработкой газлифтных реакторов, определенный интерес. [c.106]

Ни, Г е, Ог, Рг — критерии подобия. При определении критериев подобия за определяющий размер принимается внутренний диаметр трубы 6 —поправочный коэффициент для горизонтальной трубы 6=1,0 для вертикальной трубы, когда направления свободного и вынужденного движений совпадают (т. е. при нагревании и движении жидкости снизу вверх или при охлаждении и движении жидкости сверху вниз), 6 = 0,85 для вертикальной трубы, когда направления свободного и вынужденного движений противоположны, 6 = 1,15 т—индекс [см. пояснения к формуле (16.11)] [c.451]

Сопротивление слоя зависит от режима движения потока и изменяется по мере перехода от пузырькового к поршневому и эмульсионному течению. Для иллюстрации на рис. 53 приведены экспериментальные данные для параллельного движения газа и жидкости в вертикальной трубе с постоянной скоростью жидкости 0,62 м/с. [c.174]

При дальнейшем увеличении скорости газа в вертикальной трубе движение пленки жидкости обращается, и она начинает всползать снизу вверх. Наступает режим восходящего прямотока газа и жидкости. Гидравлическое сопротивление при этом сначала снижается (по сравнению с сопротивлением, отвечающим точке захлебывания) до некоторого минимального значения, а затем снова возрастает. При увеличении скорости газа выше 15—40 и сек начинается брызгоунос, при котором жидкость отрывается от поверхности пленки и уносится газом в виде брызг. [c.116]

При ReJ, , > 100 течение пленки конденсата переходит в турбулентное в нижней части вертикальной трубы, а затем по всей длине трубы. Расчетные формулы для определения а в этих случаях, а также в зависимости от направления движения потока пара (вверх или вниз) приводятся в специальной и справочной литературе , [c.289]

Отмечено, что в вертикальных трубах расслоенный и волновой режимы не наблюдаются. При изменении направления движения двухфазного потока независимо от режима течения в отводе наблюдается расслоенная структура. Вдоль внутренней образующей отвода движется газовая фаза, вдоль внешней - жидкая, то есть происходит естественная сепарация потока. [c.254]

Влияние силы тяжести. В вертикальной -трубе это может привести лишь к незначительному увеличению относительной скорости фаз, тогда как при горизонтальном движении в большинстве случаев влияние силы тяжести оказывается очень существенным. [c.150]

Внутри реактора вмонтирована вертикальная труба 12. В нижней ее части установлен воздушный маточник 65, через который подается сжатый воздух на окисление сырья. В результате барботажа воздуха внутри окислительной колонны образуется направленная циркуляция жидкого потока и устраняется зона беспорядочного турбулентного движения жидкости, отличающаяся повышенным содержанием воздуха. Поток продукта внутри трубы осуществляется снизу вверх, а затем по кольцевому сечению сверху вниз. Таким образом осуществляется циркуляция жидкости, улучшается контакт воздуха с жидкой фазой и повышается интенсивность процесса. Высота уровня продукта в окислительной колонне подбирается исходя из необходимого времени контакта пузырьков газа с жидкой фазой, при котором максимально используется кислород воздуха и содержание кислорода в уходящих газообразных продуктах окисления остается минимальным. На основании экспериментальных работ, проведенных иа промышленных установках, можно рекомендовать высоту уровня продукта 10 Jti. С целью предотвращения уноса капелек жидкого продукта целесообразно монтировать в верхней части колонны отбойные устройства типа отражателей либо циклонный аппарат (на схеме не показаны). [c.296]

В ранней конструкции варочный аппарат был составлен из вертикальных труб, но это приводило к образованию воздушных подушек в верхних калачах , что затрудняло движение массы по трубчатке. При горизонтальном расположении труб с некоторым подъемом газовые пузырьки движутся вместе с массой. [c.105]

Действительно, давно было замечено, что при ожижении твердых частиц газами псевдоожиженный слой не однороден [189]. Он представляет собой слой взвешенных частиц с достаточно низкой порозностью, в котором поднимаются заполненные газом свободные от частиц полости, получившие название пузырей. Во время подъема пузыри могут увеличиваться в размерах, коалесцировать, что иногда приводит к образованию поршневого режима псевдоожижения, представляющего собой чередование сгустков частиц и газовых полостей, занимающих все сечение аппарата. Поршневой режим движения твердой фазы наблюдается также и при транспортировании твердых частиц газом в вертикальных трубах. Ряд авторов, первым из которых бьш, по-видимому, Уоллис [94], вьщвинули предположение, согласно которому пузыри и поршни являются следствием нарастания всегда присутствующих в потоке малых возмущений порозности. Однако в экспериментах неустойчивость наблюдается далеко не во всех дисперсных потоках. Так, ожи-жаемые жидкостью слои небольших твердых частиц из не слишком плотного материала однородны. Опыты по ожижению частиц газами при высоком давлении указьгеают на явный переход от однородного режима псевдоожижения к пузырьковому в случае увеличения скорости газа [190]. Не наблюдаются неоднородности и при движении небольших капель и пузырей в жидкостях. [c.134]

Движение псевдоожиженных твердых частиц может происходить через отверстия в стенках аппарата или по вертикальным трубам, связывающим его с рядом стоящими аппаратами. В зависимости от того, происходит ли истечение из отверстий в свободное пространство или в другие псевдоожиженные слои, говорят о свободном или затопленном истечении. Во втором случае два соседних слоя могут находиться в общем сосуде частицы и газ будут перераспределяться между слоями в соответствии с перепадом давлений, устанавливающимся в зависимости от высоты слоев по разные стороны разделяющей перегородки. При движении плотной фазы твердых частиц по вертикальным трубам, связанным с аппаратами для псевдоожижения, мы имеем дело с движущимися псевдоожиженными системами их результирующая скорость относительно стенок сосуда отлична от нуля, а перепад давления — постоянен. Примеры движения псевдоожиженной плотной фазы через отверстия или по вертикальным трубам легко найти в нефтеперерабатывающей промыш.ген-ности циркуляция катализатора между реактором и регенераторо.ч в установках каталитического крекинга. [c.568]

При неодинаковой температуре в сечении возникает естественная конвекция и создается подъемная сила. Это влияет на п[)офиль скорости, причем характер изменения профиля скорости зависит от того как расположена труба, вертикально или горизонтально, и совпадают ли направления свободного и вынужденного движений или они противоположны. Для вертикальной трубы в случае совпадения направлений свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее сверху или нагреве жидкости и подаче ее снизу) у стенки трубы скорость возрастает, а в центре уменьшается (рис. 1.7, а). В случае противоположно направленных свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее снизу или нагревании жидкости и подаче ее сверху) скорость у стенки трубы становится меньше, а в центре больше (рис. 1.7, 6). [c.21]

Сорокин Ю. Л., Кирдяшкин А. Г., Покусаев Б. Г., Исследование устойчивости пленочного режима течения жидкости в вертикальной трубе при восходящ,ем движении газа. Хим. и нефт. машиностроение, № 5, 35 (1965). [c.579]

В вертикальных трубах при спутном движении пара силы динамического воздействия парового потока и силы тяжести совпадают по направлению, вследствие чего увеличивается скорость течения пленки, уменьшается ее толщина и возрастает коэффициент теплоотдачи. При движении пара снизу вверх течение пленки конденсата может замедляться вследствие подторм аживающего действия трения, что приводит к увеличению толщины пленки и умень- [c.138]

При малых скоростях движения пара и смешанном течении пленки конденсата (вверху ламинарное, внизу турбулентное), Непл>ЮО и Рг конденсата, равном 0,6—5, значение а для конденсации на вертикальных трубах [УП-4] [c.581]

В работе [60] (положения Ривкина принимались за основу модели) были решены две самостоятельные задачи, завершающие математическое описание принятого механизма движения двухфазного неоднородного потока в вертикальной трубе. [c.35]

Отечественные машиностроительные заводы освоили производство диафрагмированных труб, которые изготавливаются путем нанесения на гладкие трубы поперечных вертикальных (см. XXII-14, в) или наклонных спиральных (см. XXII-14, г) канавок. Вместо наклонных канавок можно устанавливать внутри труб турбулизаторы, представляющие собой спиральную проволоку (см. ХХП-14, д). На рис. ХХП-14, е приведен турбулизатор, применяемый при движении внутри трубы вязких продуктов или тогда, когда при необходимости требуется обеспечить на большой длине небольшое гидравлическое сопротивление. [c.578]

При стекании пленки жидкости по внутренней поверхности вертикальной трубы, по которой противотоком к жидкости, т. е. снизу вверх, движется поток газа (пара), скорость пленки и ее толщина не зависят от скорости газа до тех пор, пока эта скорость достаточно мала. В данном случае касательное напряжение в пленке максимально у твердой стенки и уменьшается до нуля на свободной поверхности. Однако с возрастанием скорости газа сила его трения о поверхность жидкости увеличивается. Как в газе, так и в жидкости у поверхности их раздела возникают равные, но противоположные по направлению касательные напряжения. При этом движение жидкой пленки начинает тормозиться, причем ее толщина увеличивается, средняя скорость снижается, а гидравлическое сопротивление аппарата газовому потоку возрастает. При определенной скорости газа ( 5—10 м1сек) достигается равновесие между силой тяжести, под действием которой движется пленка, и силой трения у поверхности пленки, тормозящей ее движение. Это приводит к захлебыванию аппарата наступление захлебывания сопровождается накоплением жидкости в аппарате, началом ее выброса и резким возрастанием гидравлического сопротивления. Противоточное движение взаимодействующих фаз при скоростях выше точки захлебывания невозможно. Поэтому точка захлебывания соответствует верхнему пределу скорости для противо-точных процессов в аппаратах любых типов. [c.116]

При проведении эксперимента было замечено, что в вертикальных трубах наблюдаются такие же режимы движения, что и в горизонтальных, кроме расслоенного и волновою. При постепенном повышении объемного газосодержания в экспериментальном горизонтальном змеевике наблюдались все известные режимы течения. Стабилизация режима течения потока происходит на расстоянии (15...22)0 в горизонтааьных и (20.. 26)0 в [c.253]

Сроднее значение коэффициента теплоотдачи при конденсации пара па вертикальной трубе при ламинарном режиме движения пленки определяется по формуле Пуссельта [c.51]

Трубчатка собрана из графитопластовых вертикальных труб (склеена замазкой арзамит-4) и двух трубных решеток из пропитанного графита. В ней установлены стальные направляющие перегородки, обеспечивающие многоходовое движение охлаждающей среды. В верхней камере (рис. 6.24, а) на торцы труб надеты графитовые колпачки, что обеспечивает равномерное распределение поглощающей жидкости. [c.197]

Для открытых систем охлаждения используют вертикальнотрубчатые испарители панельного типа ИП, а для закрытых — кожухотрубчатые типа ИТГ [3]. Испаритель панельного типа представляет собой прямоугольный сварной бак, в котором устанавливают испарительные секции панельного типа, состоящие из двух длинных горизонтальных коллекторов, соединенных короткими вертикальными трубами. Жидкий хладагент поступает в верхний общий коллектор и далее в трубы секций, охлаждая рассол, заполняющий бак. Движение рассола в баке со скоростью 0,5—0,75 м/с обеспечивается винтовой мешалкой. Рабочее давление в секциях испарителя не более 1,5 МПа. [c.307]