Топки длины камеры

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ КАМЕРЫ ГОРЕНИЯ ТОПКИ [c.279]

Для цилиндрических топок большой тепловой мощности число горелок может быть равно трем, что обеспечивает лучшую суммарную форму пламени, близкую к сечению топки, и меньшую длину камеры горения с одновременным увеличением поперечного сечения. Пуск такой конструкции топки производится одной из горелок. [c.157]

Недостатком описанного типа форсунок является большая длина пламени, что требует и соответствующей длины камеры горения печи и топки. [c.174]

Анализ продуктов сгорания показывает, что имеется резкая неоднородность состава газа как по диаметру, так и по длине камеры. Однако в газах, покидающих камеру горения, не содержится продуктов химической неполноты сгорания. В шлаке, вытекающем из летки, на всех режимах работы камеры горючие компоненты отсутствовали. Коэффициент степени улавливания жидкого шлака в пределах топки был равен 0,91—0,93. [c.79]

В заключение можно сказать, что описанные трубчатые горелки, через которые проходит угольная пыль вместе со всем потребным для горения воздухом, пригодны для длинных печей с длинными камерами горения. Если необходимо быстрое воспламенение, тогда через горелки вместе с топливом надо дать только 25—35% воздуха в качестве первичного и одновременно транспортирующего пыль. Остальной необходимый для горения воздух должен подводиться в топку через другие каналы. [c.139]

Размеры трубчатой печи длина — 6,7 м, ширина — 3,7 м и высота — 6 м. Каждая печь состоит из топки, конвекционной камеры, в которой расположено четыре секции труб, и радиантной камеры, в которой расположена одна секция труб. Конвекционная камера печи отделена от топки кирпичной стеной толщиной 1 м. [c.167]

Длина топки L = /о + Д/, где /о — длина пламени, м IS.I — дополнительная длина камеры горения иа выравнивание потока, которую можно принять равной (0,4 0,5) Dt. [c.39]

Иногда применяются конструкции топок, в которых воздух в камеру смешения поступает через щели, расположенные в несколько рядов по высоте или длине камеры горения. Применяемые устройства должны обеспечивать хорошее перемешивание в камере смешения вторичного воздуха с продуктами горения, чтобы теплоноситель, выходящий из топки, имел равномерную температуру. [c.46]

Топочные устройства для сжигания природного газа конструктивно несколько отличаются от топок, предназначенных для сжигания твердого топлива. Их различие состоит в том, что внутри топки устраивают своды, опирающиеся на пятовые кирпичи, предусмотренные конструктивно в верхней части боковых стенок топки. Нижние головки секций котла предохраняют от перегрева устройством стяжки вдоль всей стенки на высоту двух кирпичей, уложенных плашмя. Боковые стенки топки со сводом и подом топки образуют камеру, носящую название форкамеры, которая способствует уменьшению длины факела горелок и более равномерному распределению тепла между секциями. Переоборудование топочных устройств под сжигание природного газа не вызывает серьезных переделок, а ограничивается в основном мелкими работами внутри топки, устройством ввода газа в котельную, внутреннего газопровода, подводок газа к котлам, монтажом горелок, оборудования и приборов для регулирования подачи и давления газа. [c.190]

Указанные условия лучше всего можно осуществить в современных циклонных топках, в которых за счет тангенциального подвода вторичного воздуха с различным распределением его по длине камеры создается вдоль ее оси центробежный вихревой поток газов. [c.264]

Расчет циклонной камеры можно проводить по обычной методике расчета топок [16]. Зная из теплового баланса расход топлива В, объем камеры топки рассчитывается, исходя из теплового напряжения 0 = 2,0-Ю квт/м и расхода топлива 1,25-S по формуле (VII-I7). Предварительно принимается расход топлива иа нагрев воды в корпусе циклона и накопителе плава 25%. В дальнейшем эту величину необходимо уточнить после определения габаритов циклонной камеры и накопителя плава. Отношение длины камеры I к диаметру [c.271]

Для подогрева нефтяной эмульсии широко используются трубчатые печи или печи с панельными горелками (печи беспламенного горения). В этих печах тепло для нагрева нефти в трубах передается от стенок топки, составленных из панельных горелок (рис, 28). Каждая горелка имеет индивидуальный инжектор, который вместе со струей топливного газа засасывает необходимое для сжигания количество воздуха. Затем газовоздушная смесь поступает в распределительную камеру горелки, а из нее — в керамические туннели, равномерно расположенные по всей излучающий поверхности горелки. Полное сгорание хорошо подготовленной смеси заканчивается в туннеле на участке длиной 65—70 мм. [c.92]

Оператор обязан строго следить за режимом горения топлива в печах. Факелы от сгорания топлива должны иметь соответствующие размеры и конфигурацию от этого зависит теплоотдача в радиантной камере. Температура факела должна быть 1300—1600 °С. Для предотвращения в топке печи теплового перенапряжения факелы всех форсунок должны быть одинаковыми. Длина каждого факела ограничивается расположением труб, перевальных стен, укрепляющих деталей, которые факел не должен облизывать . Сжигание топлива должно быть организовано так, чтобы все форсунки печи работали с одинаковой нагрузкой, а факелы имели светло-желтый цвет. [c.79]

На рис. 162 показан общий вид барабанной сушилки — одного из наиболее распространенных видов барабанных аппаратов. Диаметр сушилки 2800 мм, длина до 20 м. Она опирается на две роликовые опоры 5, покоящиеся на бетонных фундаментах. Около передней опоры установлена тгриводная станция. Барабан имеет внутри насадку 3. Горячие газы подаются в сушилку из топки через загрузочную камеру 2. Газы и сухой продукт выходят через разгрузочную камеру 12. Загружают материал через течку 1. На рисунке видны все основные узлы барабанного аппарата сам барабан, алемент насадки, опорно-упорная и приводная станция, а также уплотнительные устройства на концах барабана. [c.170]

Если светящийся участок пламени кончается на длине, определяемой на графике точкой Ьс, температура покидающих топочную камеру газов Т"св 1с) окажется более высокой по сравнению с температурой в случае несветящегося пламени. Следовательно, для топочной камеры, длина которой меньше расстояния до точки В, при работе со светящимся пламенем температура газов на выходе из топки может оказаться более высокой, чем в случае несветящегося пламени. [c.30]

Вопрос о преимуществах короткого или длинного факела является иногда спорным. Как правило, короткий факел предпочтительнее, так как он является результатом интенсивности процессов горения и полного сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры. Однако слишком короткий факел может привести к разгару передних стенок и неравномерности температур в топке вследствие очень высокой местной температуры в топочной амбразуре и значительного падения температуры в остальном пространстве топочной камеры. Очевидно, й этом случае для лучшего заполнения камеры и выравнивания температур желательно несколько вытянуть факел. Практически для больших металлургических печей применяют обычно длиннопламенные форсунки, так как технологические условия нередко выдвигают требования удлинения факела и обеспечения постепенного сгорания топлива для выравнивания температур в рабочем пространстве печи. Для малых и средних печей применяют короткопламенные форсунки ввиду того, что длинный факел приводит к удару пламени о стенки камеры горения, а также частичному уносу из печи сажистого углерода и горючих газов, т. е. увеличению потерь, получающихся в результате химической неполноты горения. В ряде случаев даже для длинных печей имеет смысл замена мощных длиннопламенных форсунок группой короткопламенных, устанавливаемых вдоль печи. Таким путем можно создать любые температурные зоны нагрева по длине печи. Кроме того, турбулентные форсунки могут работать без форкамер, увеличивающих объем печи и расход топлива. [c.51]

На рис. 108 показана конструкция круглой топки, футерованной из фасонных огнеупорных блоков. Вторичный воздух на разбавление дымовых газов подается через отверстия в блоках, рассосредоточен-ных по кольцевой внутренней поверхности и по всей длине камеры [c.269]

При определении длины камеры горения топки необходимо учитывать длину горящего факела и к установке принимать гааогорелочные устройства, обеспечивающие длиннофакельвое горение газа. Это необходимо для предотвращения преждевременного выхода из строя фронтальной огнеупорной футеровки камеры горения из-за перегрева. [c.279]

С целью определения оптимального положения места ввода вторичного воздуха по длине камеры горения были про1ведены холодные аэродинамичеокие продувки циклонной камеры горения, что вызвано существенным отличием процесса горения многокомпонентных систем и в особенности крупнодисперсных водоугольных суспензий от сжигания в таких камерах твердого и жидкого топлива [4, 5] и, в частности, чувствительностью этого процесса к нарушению структуры потока в камере. Так, если при сжигании сухой угольной мелочи в циклонной топке прилипание частиц к стенкам (к жидкой шлаковой пленке) увеличивает скорость их выгорания, то налипание на стенку капель суспензии, не прошедших еще стадию подготовки перед воспламенением (температура поверхности капли суспензии в период подготовки не поднимается выше температуры кипения воды), резко ухудшает горение и приводит к застыванию пленки шлака на стенке. Для улучшения выгорания потока капель водоугольной суспензии или любой другой топливной системы, включающей воду, в циклонной ка Мере необходимо в первую очередь организовать аэродинамику процесса таким образом, чтобы основная масса капель суспензии не попадала на стенку в начальный период горения суспензии. [c.72]

Изменение интенсивности теплообмена между факелом и охлаждаемыми Степками камеры в зависимости от степени балластирования, т. е. количества водяного пара, добавляемого к воздуху перед горелкой, изучалось В. И. Андреевым (ЭНИН) на стенде ТЭЦ-20 Мосэнерго [Л. 27]. Стенд имитировал камеру горения парогазовой установки и представлял собой цилиндрическую топку, стенки которой охлаждались снаружи проточной водой. Для измерения зональных и интегральных характеристик тепло-ебмена камера была разделена на калориметрические секции. Газого-релочное устройство с диаметром кратера 215 мм, работающее по принципу двухфронтового зажигания (см. гл. 1), устанавливалось в торце опытной камеры горения. Длина камеры 2 м, внутренний диаметр камеры 0,85 м, отношение диаметра камеры к диаметру кратера горелки составляло около 4. Сжигалась смесь природного газа с подогретым до 220—300°С воздухом. Для снижения температуры факела к воздуху можно было подмешивать [c.65]

Расчеты показывают, что при отсутствии направленного движения слоя (Ре = йУт// >эф. т = 0) концентрация углерода распределена по длине камеры неравномерно (рис. 4.15), что приводит к большим потерям теплоты с недогоревшим оксидом углерода (рис. 4.16 при Ре = 0) при малых значениях а . Это подтверждают эксперименты на опытно-промышленной. топке площадью 3,2 м [c.221]

На фиг. 219 представлена камерная сушилка для дерева (ВТИ) с вынесешп>1м вентилятором. Сушилка работает на дымовых газах, которые раздаются но длине камеры при помощи канала, расположеиного сбоку штабеля. Пройдя штабель, газы отсасываются сборным каналом через регулируемые отверстия. Часть отработанных газов выбрасывается в атмосферу, часть же, сме1иавнщсь со свежими газами из топки, поступает снова в сушилку. [c.232]

Концентратор, представляю Щий собой сварной из листового железа барабан, имеет ту же толщину стенок и тот же диаметр, что и цилиндр топки длина концентратора 7,8 я внутри он выложен асбестовым картоном (толщиной 3 кк), смоченным жидким стеклом, затем свинцом толщиной 10 мм, затем следует еще лист асбестового картона, поверх которого уже выкладывается футеровка толщиной 300 мм из кислотоупорного кирпича или андезитовых камней. Перегородка, разделяющая барабан на камеры С н В, сделана из 10 ллг свинца и имеет с обеих сторон футеровку толщиной по 300 мм. Камера С имеет длину 3,2 т, камера I) — 2,8 м. Сверху барабан кроме штуцеров для прохода газа диаметром по 570 мм имеет люк диаметром 700 мм. Для входа и выхода кислоты в каждой камере концентратора имеется по два отверстия диаметром 220 мм. Отверстия расположены так, что уровень кислоты в камере В выше, чем в камере С, на 350 мм, но эта разность уровней может быть изменена в пределах 275—425 мм п)ггем вставления в кислотные тру специальных колец-перегородок. Внизу каждой камеры имеется отверстие диаметром 150 мм, которое закрывается пробкой спускного клапана. Кислотные трубы сделаны из сггециальноро кислотоупорного сплава (дюрайрон или термосилид). Штуцер для выпуска газов в электрофильтр имеет диаметр 700 мм. [c.180]

В качестве топлива обычно используется топочный мазут (котельное топливо) или газ, подаваемые в топку печи посредством форсунок, установленных в камере радиации. С целью уменьшения коэффициента избытка воздуха форсунки в ряде печей ус1анавливают в карборундовых муфелях, которые катализируют процесс горения и уменьшают длину факела. Для интенсивного и полного сг(У )ания жидкое топливо, вводимое в печь, должно быть подвергнуто однородному и тонкому распыливанию. Недостаточно тонкое распыливание топлива ухудшает условия его горения, удлиняет факел и приводит к химической неполноте сгорания топлива. [c.87]

Топка под давлением (фиг. 23) представляет собой аппарат цилиндрической формы она состоит из двух камёрТ"кдаеры сгорания / и камеры смешения 2. Длина аппарата—9,27 л, диаметр—2,6 м. [c.77]

Отходящий газ (II) после циклонов или паро-пылегазовых конденсаторов-сепараторов поступал в конфузорное сопло смесителя-испарителя (5), выполненное из круговых элементов-лепестков (5а), которые образовывали тангенциальные щели по всей длине сопла. Высокотемпературный газ (V) вводили в смеситель через тангенциальный патрубок (56), причем по ходу возникающего вращения газа располагались и щели конфузорного сопла. Для образования высокотемпературного газа использовали автономную топку под давлением (6), в которой за счет тепла сгорания газообразного топлива (VI) нагревался воздух (VII), подаваемый вентилятором (7). Схемой предусматривалось использование поверхностного рекуператора тепла (8) очищенного газа (VIII) после реактора. В этом случае вентилятором подавали воздух (VII) в топку через рекуператор, обеспечивая экономию топлива. После диффузорного сопла смеситель-испари-тель имел стабилизационную зону — камеру (5в), в которую по ее диаметру устанавливали тонкостенный цилиндр, покрытый термо- и адгезионнопрочным каталитическим покрытием (5г). [c.114]

Реактор состоит из пучка длинных труб небольшого диаметра, обогреваемых топочными газами. Трубы располагаются непосредственно в топке печи, причем большое значение для качества нагрева и удобства эксплуатации имеет конструкция печи и способ расположения в ней труб. Современные пиролизные печи, рассчитанные на большие производительности, имеют в одном корпусе несколько топочных камер (4—5), в которые заложено до 16 параллельно работающих змеевиков. Трубы змеевика делятся на четыре секции секцию предварительного нагрева сырья, секцию перегрева пара, высокотемпературную конвекционную и раднантную секции. Температура смеси постепенно повышается от первой секции (200 "С) к последней (800—850 °С) [71. [c.122]

Топка коксового куба представляет собой кирпичную четырехугольную камеру, расположенную непосредственно под кубом она выполнена из простого кирпича, а изнутри футерована огнеупорным. Внутри вблизи борова топка имеет перевальную стенку, представляющую собой перегородку из огнеупорного кирпича, не доходящую до свода назначение ее — задерживать в топке дымовые газы для более полной отдачи тепла днищу куба. Передняя часть топки, до перевальной стенки, является камерой сгорания. Здесь расположены форсунки, работающие как на жидком, так и на газообразном топливе. Камера сгорания имеет большую длину и ширину, вследствие чего значительная часть поверхности куба является поверхностью нагрева. (Поверхностью нагрева считается та часть поверхности куба, через которую происходит передача тепла от пламени форсунок и дымовых газов сырью, находящемуся в кубе.) Обогревается днище куба открытым пламенем форсунок. Для более равномерного распределения теплоты радиации топка делается достаточно высокой и сверху максимально широкой. Расстояние от пода камеры сгорания до днища куба составляет 3 Л1 и более. Высота топки имеет большое значение для долговечности днища. Днища кубов, установленные на низких топках, прогорают значительно быстрее. [c.313]

На коксокубовых установках используют кубы разных размеров и объемов. Куб для получения кокса представляет собой горизонтальный цилиндрический аппарат внутренним диаметром 2,2-4,26 м, длиной 8,25-13,6 м и объемом 38-170 м (рис. 34). Куб имеет штуцеры и люки для ввода загрузки, вывода паров (шлем), вьн рузки коксового пирога, пропаривания, присоединений предохранительной арматуры и контрольно-измерительных приборов. Для сохранения формы и во избежание потери устойчивости во время эксплуатации куб снабжен внутренними приварными балками жесткости. Крышка выгрузочного люка крепится к флангу люка при помощи струбцин. Уплотнительная поверхность выполнена из приварных прутков, образующих шип - паз и придающих соединению необходимую жесткость [184]. Топка куба представляет собой кирпичную четырехугольную камеру, расположенную непосредственно под аппаратом [99]. [c.120]

Дымовые газы, получающиеся при сжигании топлива в выносной временной топке, поступают в камеру коксования. В этой камере выложена внутренняя топка, которая при- разогреве газообразным топливом является накопителем тепла, а при разогреве твердым топливом — зашитой стенок камеры коксования от ошлаковывания. Из камеры коксования дымовые газы через специальные растопочные агверсгия проходят в растопочный канал, распределяясь по длине отопительного простенка в вертикалы, откуда по косым ходам попадают в регенераторы, подовые каналы, далее в борова и дымовую трубу. [c.127]

Знание потока тепла к КСП, как функции длины топочной камеры, необходимо при расчете температуры стенки КСП, которая как бьшо показано выше определяет етепень прогиба геометрической оси, а также влияет на производительность содовых печей. Несмотря на то, что вращающиеся содовые печи применяются уже длительное время, вопросами теплообмена в их топках практически занимались мало [5-10]. Проведенные нами работы показали возможность применения методики расчета теплообмена в топках [c.57]

Но эта методика позволяет определить лишь интервальный эффект теплообмена в области теплоотдачи излучением и не дает возможности найти изменения теплового потока к КСП по длине топочной камеры. Например, можно рассчитать температуру топочных газов в конце топки при выбранных размерах топки и лучевоспринимаюшей поверхности. [c.58]

С целью более равномерного распределения температурного поля стенки по длине барабана и недопучения пика" температуры, нами разработана следующая конструкция топочной рабочей камеры печи. Реконструкция заключается в замене прямой наклонной стенки от топки к корпусу барабана на ступенчатую (см. рис. 4.2). [c.170]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология