Зерна, структура

Коррозионное растрескивание под напряжением может вести к особенно быстрым и серьезным разрушениям. Чтобы механические напряжения могли вызвать коррозионное растрескивание, они должны превысить критический уровень, который зависит от нескольких факторов, таких как состав нержавеющей стали, поверхностная шероховатость, размер зерна, структура, а также состав среды и температура. Растягивающие напряжения в конструкции могут возникать, например в результате сварки и механической обработки. [c.119]

Механизм действия носителя пока еще не полностью ясен. Достаточно сказать, что это — сложное явление. Согласно широко распространенному мнению, одним из наиболее важных факторов является высокая упругость пара носителя. Примеси с низкой упругостью паров, находящиеся в частицах порошковой пробы, заключены между зернами структуры основного вещества и могут освободиться из нее только вместе с парами матрицы. Однако положение соверщенно меняется для труднолетучих матриц, в которые введен носитель с высокой упругостью пара. В этом случае, с одной стороны, низкое парциальное давление примесей в сочетании с высоким давлением носителя способствует выходу паров примесей в плазму, а с другой — пары носителя, быстро удаляющиеся из пространства между частицами пробы, уносят с собой пары примесей, которые восполняются за счет диффузии из внутренних слоев частиц (разд. 4.4.5). Наиболее благоприятные условия создаются в том случае, если температура пробы ниже температуры кипения труднолетучей матрицы. Тогда спектральные линии примесей оказываются соверщенно свободными от мешающего влияния спектра и фона матрицы. [c.235]

На некоторых аварийно разрушившихся штоках характер распространения трещин в глубь металла транскристаллитный, т. е. трещины развиваются по зернам. Структура грубая, состоящая из перлита и зерен феррита. Микроструктура неравномерная— наряду с крупными зернами ] о 1 (ГОСТ 1778—62) имеется большое количество зерен № 5—7, Грубая структура способствует усталостному разрушению. [c.118]

Условия нагрева заготовки шарикоподшипниковой стали перед прокаткой сушественно отличаются от условий нагрева слитков. В обжатом металле первичная структура разрушена, отсутствует зона транскристаллизации, измельчены неметаллические включения, образованы более равномерные зерна, структура металла более мелкозернистая, чем в слитке кроме того, металл более пластичен в области низких температур поскольку сечения меньше, меньше и величина внутренних напряжений при нагреве. Заготовки шарикоподшипниковой стали нагревают в методических печах, применяя для отопления топливо всех видов (мазут, уголь, природный газ и смесь коксового и доменного газов). [c.316]

Однако современные стали для нефтегазового оборудования имеют сложную неоднородную структуру, коррозионные свойства которой определяются не столько свойствами матрицы стали, сколько такими факторами, как соотношение фаз в сплаве, размер зерна структуры, особенности строения карбидной фазы, внутренние структурные напряжения, степень дисперсности структуры, ее полосчатость. Поэтому и мероприятия, направленные на повышение стойкости сталей к ВО, должны назначаться с учетом конкретной структуры стали и требуемых эксплуатационных характеристик трубы. В настоящее время у нас и за рубежом наиболее распространенными для труб, предназначенных для транспортировки Н25-содержащих нефти и газа, являются низколегированные свариваемые стали, которые по химсоставу и виду термической обработки могут быть разделены на четыре группы [c.42]

Необходимы механически свойства металлов и сплавов достигаются введением в расплав легирующих добавок. Добавки стабилизируют кристаллическую фазу зерна, образуют твердые растворы с основным компонентом расплава и способствуют образованию новой дисперсной фазы. Появление твердых растворов между зернами структуры может увеличить ее пластические свойства. Упрочняющее действие возникающих дисперсных фаз при введении легирующих добавок можно проиллюстрировать образованием в хромоникелевых сплавах при добавлении титана и алюминия кристалликов NisTi и NisAl, которые сильно взаимодействуют с твердым раствором сплава. Высокое содержание никеля и хрома в стали обеспечивает получение устойчивой аустенитной кристаллической структуры зерен (у-фаза), обладающей наибольшей жаропрочностью. [c.387]

Распределение микротвердости до и после наложения дополнительного валика показано на рис. 5.2. Как видно из полученных результатов значения микротвердости образцов после наложения ремонтного шва уменьшились примерно на 50 единиц. Эти дефекты указывают о снятии заколочных структур, которые были в сварном соединении до ремонта. Вероятно это объясняется своеобразной термообработкой, которая происходит при наложении ремонтного шва. Установлено, что структура основного металла имеет строчечный характер (рис. 5.3,а). Это указывает, что листовой материал был получен холодной прокаткой. На линии сплавления (рис. 5.3,6) наблюдаются крупные подплавленные зерна. Структура сварного шва до ремонта имеет дендрантную структуру (см. рис. 5.3,в). [c.98]

Хром, марганец и цирконии образуют интерметаллиды, которые являются нерастворимыми при температуре под закалку. Эти частицы закрепляют границы зерен, таким образом предотвращая рекристаллизацию и частично сохраняя удлиненными границы зерен, образованные при штамповке, прессовании и прокатке. Эти содержащие хром и марганец частицы можно видеть на рис. 105. Без таких добавок сплавы серии 7000 имеют рекристаллизован-ную с равноосным зерном структуру и предельно низким сопротивлением КР- Структура с равноосным зерном высокочистого тройного сплава А1—Мд—2п показана на рис. 106. Для сравнения структура промышленного сплава серии 7000 с удлиненным зерном представлена на рис. 3 и 4. На тройных силавах с рекристал-лизованной структурой наблюдаются самые высокие скорости [c.252]

При анализе микроструктуры основного металла в зоне развития макротрещины мэжно выделить две связанные взаимно перпендикулярные системы трещин. Первичными являются трещины, параллельные перлитным полосам. По мере юс развития зарозвдаются вторичные трещины, при слиянии котррых образуется магистральная трещина. Местом зарождения первичных трещин являются ферритные зерна, структура которых определяется низким сопротивлением ползучести [20] и усталости из-за наличия большого количества свободных дислокаций. В плакируицем слое существенных изменений микроструктуры не произошло. Структура мелкозернистая с небольшим количеством включений. [c.28]

На повышенных частотах, когда длина волны становится равной или меньшей среднего диаметра зерна d, выражение (1-47) не удовлетворяет экспериментальным данным. При этом основную роль в затухании ультразвука уже играет не рассеяние на зернах структуры, а диффузное отражение на их границах. Согласно Мэзо-ну и Мак-Скимину в формуле (1-47) второй член должен быть заменен на величину вида 2R d, где R— средний коэффициент отражения. Как видно из рис. 1-25, такая замена качественно объясняет замедление роста коэффициента затухания с частотой в области 8—30 Мгц для зерен 0,23 мм и в области 16—32 Мгц для зерен 0,13 мм. [c.76]

С точки зрения прочности имеет значение то обстоятельство, что возникновение в гальванически покрытых деталях собственных напряжений первого рода должно быть отнесено в первую очередь за счет различных влияний ооновного материала и неоднородности покрытия. При этом, по утверждению Фишера, имеет значение как ориентация растущих кристаллов, так и различные скорости роста в поперечном направлении (действие кромки, действие экрана, различия в плотности тока у профилированных деталей и т. д.). Влияние основного материала на состояние собственных напряжений заключается в том, что пластичные материалы противодействуют образованию высоких собственных напряжений, возникших даже в минимальных по толщине покрытиях, в результате небольши.к пластичных деформаций в зонах сцепления. Собственные напряжения, проявляющиеся в начале наращивание сюя в неко" >рых не связанных между собок зернах структуры покрытия под действием местных центров влияния (например, вследствие различных постоянных решетки), оказываются незаметными даже прп [c.170]

Отнесение электролитического осадка к определенному типу можно осуществить при микроскопическом исследовании поперечных шлифов, так как вид неподготовленной поверхности даже под микроскопом не позволяет сделать каких-либо заключений о структуре. Микроскопическое исследование морфологии поверхности осадка дает возможность различить лишь явнокристаллическую или неявнокристаллическую (при очень малом размере зерна) структуру. Для электролитических осадков характерным является образование на поверхности сфероидов. [c.333]

Таким образом, эти кривые также подтверждают вывод, сделанный по первой группе кривых, что однородная по величине зерна структура в сплаве ЭИ437 при выдержках при 1100° может быть получена или после малой длительности выдержки (около 1 часа), при этом зерно будет равномерно мелким, или после длительных выдержек (порядка 14 час.), и тогда зерно будет равномерно большим. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология