Напор жидкости циркуляционный

Циркуляционные насосы предназначены для перекачки воды по замкнутому контуру в теплосиловых установках. Кроме того, они применяются в различных установках, использующих жидкости для энергетических преобразований, химических реакции, а также для компенсации потерь напора жидкости в циркуляционных системах. [c.201]

Аппарат (рис. 58) состоит из корпуса I, трубных решеток 2, в которых развальцованы греющие трубки 4. Над решетками установлены перегородки 3, образующие вертикальные каналы. Снаружи аппарата расположена циркуляционная труба 5, под аппаратом — камера 6 для осаждения кристаллов. В трубках раствор только подогревается закипает он в каналах, образованных перегородками 3. Размеры каналов невелики, поэтому относительная скорость пузырьков пара, величина которых ограничена размерами каналов, мала, и движущий напор, создаваемый столбом жидкости, используется главным образом для усиления циркуляции. В зависимости от размеров каналов следует менять высоту перегородок, с увеличением которой возрастает высота кипящего слоя и увеличивается движущий напор, а следовательно, и скорость циркуляции раствора в греющих трубках, что улучшает работу аппарата. [c.206]

Сравнивая последнее уравнение с (11.56), можно сделать вывод, что расход циркуляционного орошения обычно больше, чем расход холодного острого орошения. Однако это не значит, что на работу насоса, перекачивающего циркуляционное орошение, затрачивается обязательно большая энергия, чем на перекачку холодного орошения, так как мощность насоса зависит не только от количества перекачиваемой жидкости (подачи насоса), но и от полного напора Я, преодолеваемого насосом, а напор зависит от ряда факторов (см. главу пятую). [c.331]

При увеличении тепловой нагрузки на приборы охлаждения возрастают циркуляционный напор и расход жидкости через приборы охлаждения [c.70]

При дальнейшем росте теплового потока понижается располагаемый циркуляционный напор, и несмотря на то, что Д Рц возрастает, количество жидкости поступающей в батарею, а следовательно, и кратность циркуляции уменьшаются. [c.54]

При расчете гидравлических сопротивлений необходимо учитывать режимы течения жидкости и пара в трубах аппаратов, рационально использовать располагаемый напор как в системах с отделителем жидкости, так и в насосно-циркуляционных охлаждающих системах. [c.116]

Циркуляция упариваемого раствора осуществляется с помощью лопастного центробежного насоса, прокачивающего раствор вместе с кристаллами соли через выносную греющую камеру. Часть раствора в виде упаренных щелоков отводится из напорной линии насоса. Из греющей камеры раствор поступает в сепаратор по тангенциальному вводу. Для отделения пара от брызг щелочи над уровнем жидкости в сепараторе устанавливается отбойный козырек и на выходе сокового пара из сепаратора — брызгоотделитель. Греющая камера аппарата состоит из 127 трубок диаметром 38 X 2 мм и длиной 5000 мм и имеет поверхность теплопередачи 59 м . На аппарате устанавливается циркуляционный насос производительностью 750 м /ч при напоре 3—4 м вод. ст. с электродвигателем мощностью 30 кВт. При полезной разности температур 25 °С съем сокового пара с 1 м поверхности нагрева составляет 70—100 кг/ч. [c.257]

С). Хладагент подается в испарители насосами и Яг. Жидкий хладагент к насосам поступает под напором столба жидкости из циркуляционных ресиверов ЦР и ЦРз, которые выполняют роль не только сборников (ресиверов), но и отделителей жидкости и предохраняют компрессоры КМ и КМ2 от попадания в них жидкого хладагента. [c.36]

Характерная особенность используемых для циркуляционного перемешивания центробежных и пропеллерных насосов — сильная зависимость мошности от частоты врашения N п . В то же время насосы этого типа не могут функционировать с малыми числами оборотов, так как развиваемый ими напор пропорционален (см. разд. 3.4.1), так что при снижении п насос не обеспечит надлежащего напора. Поэтому приходится поддерживать достаточно высокие частоты вращения п, что приводит к весьма большим затратам энергии N. В случае перемешивания вязких жидкостей и густых суспензий затраты энергии существенно возрастают (прежде всего из-за быстрого увеличения требуемых кратностей циркуляции /кц). Это приводит к заметному удорожанию циркуляционного перемещивания. [c.445]

В рассматриваемой установке созданы наиболее благоприятные условия для работы как центробежного насоса 9, так и струйных аппаратов 7 8. Так как циркуляционный бак 3 постоянно сообщен с атмосферой, то противодавление на выходе струйного аппарата во все время работы поддерживается равным атмосферному при любых полезных напорах, создаваемых установкой в трубопроводе 4. Откачка (всасывание) воды и воздуха ведется струйными аппаратами, которые менее чувствительны к кавитации и наличию в жидкости нерастворенных газов, чем центробежные насосы. Нагнетание же откачиваемой воды производится центробежным насосом, КПД которого значительно выше, чем гидроструйного аппарата. [c.165]

При включении насоса 8 жидкость под напором, создаваемым этим насосом, подается в сопло струйного насоса 2 и далее по напорной трубе обратно в бак 5. Струйный насос засасывает из бункера 1 гидросмесь, которая затем вместе с циркуляционным расходом жидкости поступает в нижнюю часть бака-сепаратора 6. При этом давление в баке 5 повышается и гидросмесь начинает транспортироваться под действием этого давления по напорному трубопроводу в бункер 7. Некоторое количество жидкости, соответствующее циркуляционному расходу в контуре бак — центробежный насос — струйный насос, поднимается в баке-сепараторе вверх, проходит через решетку и поступает в бак 5, откуда снова забирается центробежным насосом. [c.212]

Все величины, входящие в уравнение (IV. 128), кроме g, Не, h и Рж, сложным образом зависят от режима работы, конструкции аппарата, а также свойств жидкости и пара. Поэтому определение скорости циркуляции путем аналитического решения уравнения (IV. 128) представляет большие трудности. Для приближенных расчетов можно использовать прием, заключающийся в раздельном определении циркуляционного напора и потерь давления, входящих в правую часть уравнения (IV,128), при нескольких произвольно выбранных значениях скорости циркуляции. Решение уравнения (IV, 128) получается как точка пересечения кривых, изображающих зависимость циркуляционного напора и суммы потерь давления от скорости циркуляции (рис. IV. 38). Чтобы воспользоваться уравнением (IV. 128) для практических расчетов, необходимо найти связь входящих в него величин с технологическими и конструктивными параметрами, характеризующими режим работы аппарата. [c.378]

Верхняя решетка реактора устанавливается на высоте, превышающей на 20% высоту загрузки катализатора. Под влиянием напора, создаваемого перемешивающим устройством, катализатор переходит во взвешенное состояние, аналогичное кипящему слою . При этом массообмен между жидкостью, газом и твердым катализатором существенно улучшается по сравнению с неподвижным катализатором. С помощью затвора двойного действия можно регулировать скорость циркуляции жидкости и во время регенерации катализатора перекрывать циркуляционную трубу, обеспечивая проход водорода только через катализатор. В реакторах большой емкости привод и перемешивающее устройство могут устанавливаться снизу, а затвор сверху. [c.99]

Величины Ароп и Ар , входящие в это уравнение, являются функциями скорости циркуляции. Поэтому уравнение ( 1.79) определяет связь высоты зоны нагрева со скоростью циркуляции. С ростом Суд возрастают Ароп-и Арн и, следовательно, числитель дроби уменьшается. Одновременно уменьшается и знаменатель. Поскольку сумма Аро + Ар составляет обычно небольшую долю величины ЯРж (Яс — Лн), знаменатель дроби в (VI.79) убывает с ростом Суд быстрее, чем числитель. Следовательно, с увеличением скорости циркуляции высота зоны нагрева возрастает. Из уравнения ( 1.79) следует, что скорость циркуляции возрастает с ростом уровня светлой жидкости Н . Это обусловлено тем, что согласно ( 1.72) с ростом Яе увеличивается циркуляционный напор. [c.207]

Одноступенчатые осевые насосы применяют при больших подачах и малых напорах. Их используют как циркуляционные насосы на электростанциях, на промышленных предприятиях, а также в сельском хозяйстве. В осевых насосах погружного типа рабочее колесо всегда расположено под уровнем жидкости. Приводной двигатель или передача установлены на соответствующей подставке в таком положении, чтобы не происходило их затопление. Пятнадцатью типоразмерами обеспечивается подача V — >= 600 -I- 40 ООО м /ч с напором до Я = 11 м. [c.244]

Высокая скорость естественной циркуляции достигается благодаря. напору, создаваемому вскипающим слоем жидкости в смеси с пузырями пара (парожидкостная с.месь) при низком гидравлическом сопротивлении на пути циркуляции раствора (в циркуляционном контуре). [c.180]

В аппаратах с естественной циркуляцией скорость движения раствора составляет 1—2 м сек, а коэффициент теплопередачи на 15—20% меньще, чем в аппаратах с принудительной циркуляцией (при одинаковых условиях). Высокая скорость естественной циркуляции достигается за счет напора, создаваемого вскипающим слоем жидкости (парожидкостная эмульсия), при низком гидравлическом сопротивлении циркуляционного контура. [c.385]

Н, под напором которого жидкий аммиак подается в охлаждающие приборы данного этажа. Весь излишек жидкости по сливной трубе стекает в циркуляционный ресивер 2. Схема может предусматривать параллельную подачу жидкости в потолочные и пристенные батареи, но целесообразно для уменьшения числа диафрагм подавать жидкость вначале в потолочные охлаждающие приборы, а сливающуюся из них неиспарившуюся жидкость направлять в пристенные приборы. [c.320]

Отделители жидкости, обеспечивающие подачу агента в батареи гравитационным напором, заполняются на 20% объема отделители, работающие совместно с расположенным ниже циркуляционным ресивером, не должны содержать жидкий агент. Циркуляционные ресиверы заполняются на 30% объема. Дренажные ресиверы в нерабочем состоянии должны содержать только парообразный агент. [c.192]

По материалам стендовых испытаний проф. Опейко Ф. А. был дан критический обзор существующих методов оценки интенсивности перемешивания жидкостей [55]. На основе теории упругости была дана оценка интенсивности деформации жидких сред. В ходе математических выкладок выявлен комплекс v D — d)lv, который, как известно, является классическим числом Re. Таким образом, впервые было теоретически установлено, что интенсивность перемешивания является функцией от числа Re, что ранее отрицалось многими авторами. В работе [55] показано, что для нормализованных вертикальных аппаратов вытянутой формы наибольшая интенсивность перемешивания достигается на поворотах от циркуляционной трубы к кольцевому пространству и обратно. Здесь же сосредоточены основные потери напора в циркуляционном контуре. Никакие характеристики перемешивающих устройств (насосов) не могут определять интенсивность перемешивания вследствие того, что время пребывания реагирующей среды в самом перемешивающем устройстве относительно мало. [c.176]

Весьма удобен, особенно для пилотных установок, изготовляемый в Иене циркуляционный насос типа 100 (рис. 398). Он представляет собой простейшую модель центробежного насоса, выполненную из стекла. Напор и произвс дительность этого насоса зависят от числа оборотов мотора их можно определить по диаграмме, приведенной на рис. 399. Электрический сильфонный насос Хааге предназначен для ступенчатого дозирования газов и жидкостей при напоре до 20 м вод. ст. Стандартные модели без сальникового уплотнения имеют производительность от 15 мл/ч до 1500 л/ч. Их изготавливают из стали У4А, томпака и стеклопластика (рис. 400). [c.466]

При выводе уравнения (1У.26) было принято условие, что в циркуляционных трубах реактора движется гомогенная жидкость. В действительности же в эти трубы потоком жидкости захватываются газовые пузыри из пенного слоя, образующегося над верхней трубной решеткой. Однако захват газовых пузырей не изменяет движущег о напор а HlApff g в основном уравнении (1У.2) циркуляционного контура. Это можно показать путем сле- 8 [c.98]

Весьма удобен изготовляемый в Иене циркуляционный насос и.ч стекла, модель 100 (рис. 431). Его производительность и создаваемый напор зависят от числа оборотов мотора и определяются но диаграмме, приведенной на рис. 432. Электрический дозировоч ный насос конструкции Хааге применяют для непрерывной подачи газов и жидкостей при напоре до 20 м водяного столба. Стандартные модели без сальника изготовляют для производительно стей от15жл/часдо 1500 л/час из нержавеющей стали V4A, томпаки и стеклопластиков (рис. 433). [c.526]

Температура кипения в испарителях И и Из — соответственно /щ и /о2 (ндпример, —30 и —10 °С). Хладагент подается в испарители насосами и Я . Жидкий хладагент к насосам поступает под напором столба жидкости из циркуляционных ресиверов ЦР и ЦРз, которые выполняют роль не только сборников (ресиверов), но и отделителей жидкости и предохраняют компрессоры КМ и КМз от попадания в них жидкого хладагента. [c.36]

Рассмотрим основные закономерности циркуляции хладагента на следующем примере. Предположим, что в схеме, показанной на рис. III.5, к отделителю жидкости подключена только одна ба- арея верхнего этажа. Движение хладагента по циркуляционному контуру (см. рис. П1.6) будет подчиняться следующим закономерностям. Циркуляционный напор Арц, вызывающий движение хладагента в данном контуре, расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений в батарее Дрд и внешних по отношению к ней сопротивлений жидкостного и парового трубопроводов и их местных сопротивлений Дрнн, а также на ускорение движения частиц жидкости в циркуляционном контуре Аруск. т. е. Арц = Аре -f- Ар н. где Ард = 2(Артр + Аруск>б- [c.53]

Из выражения (111.3) следует, что с увеличением теплового потока паро-содержание хладагента на выходе из батареи увеличивается. С другой стороны с увеличением паросодержания хладагента в батарее уменьшается плотность. Р2 парожидкостной смеси в подъемной ветви циркуляционного контура и, следовательно, увеличивается циркуляционный напор Лрц. С ростом Д рц значение располагаемого напора, расходуемого на преодоление внешних (по отношению к батарее) гидравлических сопротивлений Дрвн циркуляционного контура, будет возрастать. Это приведет к увеличению подачи жидкости в батареи. С увеличением подачи хладагента и количества образовавшегося пара в батарее возрастают и скорость парожидкостной смеси вИд, а вместе с ней и гидравлические сопротивления батареи. Причем по достижении тепловым потоком некоторого значения Qg гидравлические сопротивления батарей Лрд будут возрастать интенсивней приращения циркуляционного напора Дрц и внешних сопротивлений Дрвн- Момент, когда скорости изменения циркуляционного напора и гидравлического сопротивления батареи становятся равными между собой, соответствует критическому тепловому потоку Q p и критической скорости (г4)о)кр- [c.54]

При работе мешалок, установленных в центральной циркуляционной трубе, энергия, вносимая вращающейся мешалкой в поток перемешиваемой жидкости, характеризуемая функцией Кн =/(К<з). полностью днссниируется во всем объеме аппарата. Особенности диссипации энергии в аппарате выражаются функцией Я= / (<3). Пересечение этих функций определяет рабочую точку О (рис. 70), которой соответствует рабочие расход Ср напор Яр. [c.94]

Циркуляционный напор, определяемый выражением (VI.72), расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений во всем циркуляционном контуре местных сопротивлений Ар , на подъем парожидкостной смеси на высоту Лд, равную расстоянию от выхода этой смеси в сепарационное пространство до уровня жидкости в нем, Д/7 од, а также на ускорение парожидкостной смеси Друск, вызванное увеличением ее скорости вследствие парообразования. При установившемся режиме циркуляционный напор равен сумме всех сопротивлений, т. е. [c.205]

В связи с уменьшением объема вскипающего столба жидкости увеличивается содержание в нем пузырей пара (паросодержание) и возрастает движущий напор и скорость циркуляции. Сужение камеры вскипания необходимо, чтобы уменьшить высоту столба жидкости, подавляющего кипение в камере и достигающего 3 м. Над камерой вскипания предусмотрен дополнительный отбойник жидкости 4, необходимый в связи с более интенсивным кипением жидкости в меньшем объеме камеры вскипания. В аппарате увеличен зазор между греющей камерой 2 и корпусом аппарата 1 (циркуляционный контур), вследствие чего сопротивление циркуляции жидкости уменьшилось, а скорость циркуляции увеличилась. Греющая камера выполнена из 492 трубок диаметром 38x2,0 лш и длиной 4000 мм. [c.184]

Неиспарившаяся в батареях жидкость стекает через дренажный коллектор ДК в сливной трубопровод 9, а оттуда в батареи нижележащего этажа, где напор столба поддерживается этажным напородержателем 7. Из батареи первого этажа неиспарившаяся жидкость стекает в циркуляционный ресивер. [c.417]

При рассмотрении схем Щербакова и ВНИХИ может возникнуть сомнение в целесообразности применения в этих схемах насоса, поскольку непосредственно к охлаждающим приборам жидкость подается под напором столба жидкости, а в распределитель жидкости или в уровнедержатель рабочее тело можно подать под действием разности давлений р—р . Однако такое мнение было бы ошибочным. Во-первых, напор столба жидкости создается только для равномерного распределения рабочего тела по нескольким, параллельно включенным охлаждающим приборам. Во-вторых, в насосных схемах оказывается возможным использовать простейшие и надежные средства для стабилизации уровня в охлаждающих приборах — переливные устройства, что освобождает от необходимости при.менять более сложные автоматические устройства. В-третьих, создается значительная циркуляция вторичной жидкости, облегчающая саморегулирование и несколько улучшающая теплообмен. В-четвертых, быстро и надежно удаляется жидкость, сливаюидаяся в отделитель жидкости и в циркуляционный ресивер, что значительно сно- [c.321]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология