Противоточная абсорбция степень

При абсорбции хлора известковым молоком концентрацией 100 г/л СаО в многополочном пенном абсорбере с противоточными решетками степень извлечения хлора должна составлять не менее 95%. Какова должна быть средняя движущая сила абсорбции для обеспечения требуемой полноты поглощения хлора [c.222]

Массообменные процессы весьма многообразны. Они отличаются агрегатным состоянием взаимодействующих фаз, характером их движения в аппарате, наличием параллельно протекающих процессов теплообмена. Этим обусловлено большое разнообразие применяемых на практике конструкций массообменных аппаратов. В той или иной степени различаются и методы их расчета. Рассмотрим наиболее распространенные в технике массообменные процессы непрерывные процессы абсорбции и жидкостной экстракции в противоточных аппаратах непрерывную ректификацию бинарных систем периодические процессы с участием неподвижного слоя твердой фазы. [c.42]

При абсорбции хлора известковым молоком конпентрацией 100 г/л СаО в многополочном пенном абсорбере с противоточными решетками степень извлечения хлора должна составлять не менее 95%. [c.270]

Коэффициент полезного действия абсорбционной машины. Потери в абсорбционной машине состоят из а) тепловых потерь в аппаратах и трубопроводах б) потерь на сопротивление движению рабочего тела в аппаратах и трубопроводах в) потерь вследствие неполноты процесса абсорбции. Степень насыш,ения раствора зависит от условий работы машины и ее конструкции. По данным наших измерений, в одном из затопленных абсорберов при давлении 2 ата и температуре 25° концентрация крепкого раствора EI. составляла 0,36 вместо 0,414 для насыщенного раствора. В другом барабанном противоточном абсорбере при давлении в 1 ата и температуре 25° концентрация была равна 0,248 вместо 0,313 для насыщенного раствора. [c.485]

Часто при проведении расчетов процесса противоточной конденсации приравнивают теплообменную поверхность конденсатора некоторому числу ректификационных тарелок [43]. Задавшись числом теоретических тарелок п, эквивалентным теплообменной поверхности конденсатора, и степенью извлечения С наименее летучего компонента, определяют фактор извлечения А. Для этой цели пользуются уравнением, в котором получена зависимость между величиной А = Ь УК), степенью извлечения С и числом теоретических тарелок п для процесса абсорбции. [c.43]

Предложено объединять такой скруббер с дымовой трубой, что позволяет повысить эффективность его работы. В таком аппарате в отличие от описанного выше водоструйного скруббера процесс абсорбции осуществляется при противоточном движении жидкости и газа, что обеспечивает максимальную степень абсорбции при минимальном расходе жидкости. Кроме того, газ эффективно охлаждается при передаче его тепла пленке жидкости. Это создает условия для выпадения твердых примесей еще до контакта газа с жидкостью. [c.229]

Непрерывная противоточная экстракция (абсорбция газа). Этот процесс, применимый только к системам с одним растворителем, обычно типа 3/1, может проводиться либо в каскаде смесителей и отстойников, либо в противоточной колонне, как показано соответственно на рис. 8,а и 8,6. Питание и растворитель, аналогично газу и жидкости в процессе абсорбции газа, поступают с двух концов каскада или колонны, тогда как экстракт и рафинат удаляются с соответствующих противоположных концов. Следовательно, выходящий из системы экстракт приводится в контакт со свежим питанием, имеющим наибольшую концентрацию растворенного вещества, и желательная степень экстракции достигается с минимальной затратой растворителя. Направление движения растворителя в колонне может быть различным (вверх или вниз) в зависимости от удельных весов растворителя и питания. [c.25]

Примечание. Большое преимущество противоточного процесса выявляется при сравнении степеней абсорбции, достигнутых во второй и третьей частях примера 98% против 59,4%. [c.439]

Массообменные процессы, широко используемые для очистки веществ и разделения смесей, весьма многообразны. Они различаются агрегатным состоянием взаимодействующих фаз, характером их движения в аппарате, наличием параллельно протекающих процессов теплообмена. Этим обусловлено большое разнообразие применяемых на практике массообменных аппаратов. В той или иной степени различаются и методы их расчета. В данной главе рассмотрены наиболее распространенные массообменные процессы абсорбция, десорбция и жидкостная экстракция в противоточных колоннах, непрерывная ректификация бинарных и многокомпонентных систем, периодическая адсорбция в аппаратах с неподвижным слоем сорбента. [c.87]

IX-1-6. Продольное перемешивание. Как отмечалось в разделе VI П-1, при расчетах противоточной абсорбции в насадочных колоннах обычно принимают, что и газ, и жидкость движутся поршневым потоком , в котором элементы жидкости, входящие в колонну в одно и то же время, движутся через аппарат, не опережая и не отставая друг от друга, и выходят из него также одновременно. Известно, что такое допущение об идеальном вытеснении не совсем точно отражает реальную картину и что на самом деле происходит некоторое перемешивание, или обмен местами между элементами потока, входящими в колонну не одновременно. Измерения степени перемешивания жидкости и газа проводились, например, Де Мариа и Уайтом Сэтером и Левеншпилем и Де Ваалем и Мэмереном [c.219]

В тех случаях, когда в процессе абсорбции выделяется большое количество тепла (например при поглощении аммиака или хлороводорода водой), используются пленочные трубчатые аппараты (см. 6.8). Такие аппараты представляют собой вертикальный трубчатый теолообменник пленочного типа, в который на верхнюю трубную решетку подается поглотитель. Пленочное движение поглотителя по внутренней поверхности труб обеспечивается с помощью специальных распределительных устройств. Снизу (противоточный абсорбер) или сверху (прямоточный) в трубки подается смесь газов. Тепло, выделяющееся при абсорбции в пленке жидкости, передается через стенки трубок хладагенту (обычно оборотной воде), который движется в меж-трубном пространстве. Поверхность массообмена в таком абсорбере определяется внутренней поверхностью труб. Вследствие небольшого времени пребывания жидкости в аппарате и практической невозможности обеспечить равномерное распределение жидкости по периметру, а газа — по сечению большого числа труб, в этих абсорберах не удается достичь высоких степеней извлечения. Кроме того, при больших тепловыделениях скорость массообмена лимитируется скоростью теплообмена. Поэтому эти абсорберы используются в основном для поглощения хорошо растворимых газов из концентрированных газовых смесей. [c.41]

Метод расчета процесса противоточной конденсации еще не иполне разработан даже для идеальных многокомпонентных смесей, а тем более — для неидеальных. Для частного случая противоточной конденсации идеальной многокомионентной смеси, а именно при условии достижения равновесия отходящего конденсата с поступающей при температуре конденсации исходной газовой смесью предложены лишь приближенные методы расчета [112]. Эти методы основаны на допущении аналогии процессов противоточной конденсации и абсорбции — дезорбции [49, 58], причем условно для всего процесса принимаются средние значения температуры и постоянство значений констант фазового равновесия. Последние в сильной степени зависят от температуры и поэтому усредненные значения температуры могут приводить к значительным ошибкам. [c.149]

В последнее время.появились данные [52] о применении в качестве ПГКЛ-1 газлифтных аппаратов с прямоточным движением газожидкостных потоков. Существенным преимуществом этих аппаратов по сравнению с традиционными противоточными является снижению выноса (выдувания) аммиака газом из аммонизированного рассола. Это обусловлено снижением равновесного давления аммиака над аммонизированным рассолом при увеличении степени карбонизации. В то же время для процессов хемосорбции выбор способа контакта фаз — прямоток или противоток—не имеет существенного значения, так как концентрации аммиака и диоксида углерода в газе и жидкости далеки от равновесных, движущая сила процесса в обоих случаях велика и скорость абсорбции обусловлена лищь кинетикой реакции и гидродинамической обстановкой в аппарате. [c.129]

Заданную степень разделения газовых (паровых) и жидких смесей в процессах абсорбции, десорбгХии и ректификации получают при контакте неравновесных потоков пара и жидкости на нескольких ступенях, соединенных в противоточный разделительный каскад, выполненный обычно в виде вертикальной колонны с контактными устройствами — тарелками. Такой аппарат называется тарельчатой колонной. Раздели- [c.75]