Рейнольдса критерий трения

Рис. 2. Значения коэффициента трения X для различных значений критерия Рейнольдса Re и относительной

Под термином ползущие течения понимается движение жидкости относительно взаимодействующего с ним твердого тела с малыми значениями критерия Рейнольдса. Критерий Ке, как указывалось, характеризует отношение инерционных сил к силам трения. Поэтому для ползущих течений характерно превалирующее влияние сил вязкого трения. Низкие значения Не получаются при обтекании мелких частиц, большой вязкости жидкости и малых скоростях движения. При Не < 1 инерционными силами можно пренебречь. Тогда для установившегося движения уравнения Навье — Стокса (И.34) приобретают вид [c.142]

В настоящее время существуют два типа наиболее общих соотношений для расчета толщины пленки [1371 по коэффициенту трения и по критерию Рейнольдса. Фактор трения (коэффициент гидравлического сопротивления т] ) в пленке из уравнений (2.21) и (2.25) [c.28]

Критерий Рейнольдса — критерий режима течения — характеризует гидродинамический режим потока он является мерой отношения сил инерции и молекулярного трения в потоке [c.230]

Здесь Re=pv2 R"lk - обобщенный критерий Рейнольдса, который характеризует отношение силы инерции к силе трения,определяемой степенным законом [c.33]

Примем, что трубопровод стальной, коррозия незначительна, б) Определение потерь на трение и местные сопротивления. Находим критерий Рейнольдса [c.15]

В [12] сравнение поверхностей проведено графически при известных зависимостях критерия Стантона 51 и коэффициента трения 5 от критерия Рейнольдса Ке. Используя несколько значений Не, можно построить зависимость коэффициентов Кк, Кд, Кг от Не для выявления областей, где применение исследуемой поверхности является перспективным. Данная методика была использована в [13] при оценке эффективности перфорированной насадки, реализующей идею интенсификации теплообмена путем создания в потоке профиля давления. [c.13]

TO этот комплекс является инвариантом физического подобия по действию сил внутреннего трения или сил молекулярной вязкости и называется критерием Рейнольдса [c.125]

Критерий Рейнольдса, определяющий гидродинамическое подобие систем, в которых действуют силы внутреннего трения (отнощение сил инерции и внутреннего трения) [c.363]

Коэффициент л в уравнении (П-52) отражает не только влияние сопротивления трения, но и дополнительных местных сопротивлений, возникающих при движении жидкости по искривленным каналам в слое и обтекании ею отдельных элементов слоя. Значение А, находят по эмпирическим зависимостям Я = /(Не), где Ке — критерий Рейнольдса. Для ламинарного режима (Йе<50) движения жидкости зависимость Я от Ре имеет вид Я = С /Ре, где С — константа. [c.64]

Мерой применимости закона Дарси служит критерий Рейнольдса, характеризующий гидродинамический режим потока и выражающий отношение инерционных сил к силам трения в потоке [c.184]

Для определения потери давления Ар надо найти коэффициент трения X, который зависит от критерия Рейнольдса [c.84]

Отношение числа теоретических ступеней разделения, приходящихся на 1 м насадки, уд к коэффициенту трения I было принято в качестве базовой величины, не зависящей от критерия Рейнольдса. Эта величина, имеет постоянное значение (0,13) для всех смесей, использованных Дэвидом. Он принимает, что эффективность разделения имеет максимальное значение при верхней предельной скорости паров. Однако в лабораторных колоннах эта скорость не намного превышает ту скорость паров, которая соответствует минимально допустимой нагрузке. Поэтому соотношение [c.174]

Коэффициент сопротивления (трения) к при турбулентном движении зависит не только от критерия Рейнольдса, но также и от степени шероховатости поверхности трубопровода. Для гладких (например, стеклянных) труб действительно уравнение, выведенное теоретически из рассмотренных выше обобщений турбулентного движения [c.42]

Промежуточный (переходный) режим характеризуется сопоставимыми затратами энергии на вихреобразование и трение. Режим осаждения характеризуется величиной критерия Рейнольдса Re = rge р, — динамическая вязкость жидкости. Для [c.322]

Критерий Ке (Рейнольдса) представляет собой отношение кинетической энергии потока к энергии, расходуемой на внутреннее трение [c.60]

Закон Стокса может не соблюдаться и при турбулентном режиме осаждения частиц. С увеличением скорости осаждения рвется слой дисперсионной среды, облегающий частицу, а сзади ее создаются завихрения, обусловливающие разность давлений, которая направлена против движения. В результате этого ламинарный режим движения частицы нарушается, и прн критерии Рейнольдса Ре > 2 зависимость силы трения от скорости движения возрастает (Ке = г р/т) й=2г). При развитой турбулентности (Ре > 500) сила трения пропорциональна квадрату скорости движения частиц. Неправильная форма частнц способствует турбулентности их движения при меньших скоростях. Таким образом, закон Стокса выполняется, если скорость осаждения частиц не превышает определенного значения. Уменьшение скорости достигается увеличением дисперсности частиц, вязкости и плотности среды (см. уравнение (IV. 7)]. [c.192]

Коэффициент трения X находят на рис. 1Х-1 как функцию критерия Рейнольдса, определяемого по уравнению [c.309]

Автомодельность может наступить при изменении условий протекания процесса. Типичным примером служит сопротивление сил трения движению вязкой жидкости. Как показано в дальнейшем, при значениях критерия Рейнольдса ниже определенного предела оно зависит главным образом от этого критерия и в малой степени — от шероховатости стенок трубы. Однако при увеличении Ке сверх некоторого критического значения фактором, определяющим сопротивление, становится именно шероховатость стенок трубы. Сопротивление перестает зависеть от Ке, т. е. процесс становится автомодельным по этому критерию (см. стр. 88). [c.82]

Коэффициент трения Я определяют в функции от критерия Рейнольдса из следующих соотнощений [c.309]

В блоках 8—18 для каждого участка трубопроводной сети производится определение коэффициента трения стенки трубопровода (к) в зависимости от критерия Рейнольдса (Re) и относительной шероховатости трубопровода (А), а также поправочного коэффициента на сварные стыки и фланцы (Ко). [c.142]

Критерий Рейнольдса Ке = р ЫВ 1 х. представляет собой отношение приложенной силы к силам вязкостного трения, критерий Фруда Гг = N DJg — отношение приложенной силы к гравитационным силам. [c.19]

Здесь Я,— называется коэффициентом трения и является функцией критерия Рейнольдса [c.106]

Этим же приемом определяли фактические значения коэффициентов трения в смесительных трубах эжекторов и найденные величины сопоставляли с их теоретическими значениями по известной формуле Блазиуса, причем получили весьма близкую сходимость экспериментальных и расчетных величин. Для лабораторной установки найденная величина коэффициента трения составила 0,029, для стендовой — 0,0186. Данные эти относятся к значению критерия Рейнольдса за время опытов в пределах до 80 000—100 ООО. [c.115]

Таким образом, критерий Рейнольдса отражает влияние силы трения на движение жидкости. Он характеризует отношение инерционных сил к силам трения в подобных потоках. [c.79]

Таким образом, с увеличением критерия Рейнольдса зона гладкого трения, в которой к зависит лишь от Не, переходит сначала в зону смешанного трения, когда на величину к влияют и Не и шероховатость, а затем в автомодельную (по отношению к Не) зону, когда величина X практически перестает зависеть от критерия Рейнольдса и определяется лишь шероховатостью стенок труб (рис. 11-23). [c.88]

Начиная с некоторых значений критерия Рейнольдса, роль лобового сопротивления становится преобладающей, а сопротивлением трения можно практически пренебречь. В данном случае, как и при движении жидкости по трубам, наступает автомодельный (по отношению к критерию Рейнольдса) режим. [c.96]

Коэффициент трения К в общем случае зависит от критерия Рейнольдса [c.459]

Критерий Рейнольдса определяет характер потока вещества. Можно показать, что безразмерный комплекс, включающий сопротивление потоку (определяемое падением давления) — так называемый приведенный коэффициент трения, зависит от числа Рейнольдса. При этом в случае малых скоростей эти два безразмерных комплекса пропорциональны друг другу. Здесь сопротивление не зависит от плотности текучего, а только от вязкости и пропорционально скорости потока. [c.370]

Коэффициент трения X, зависящий от величины критерия Рейнольдса, определяют по [4, рис. 1.5, 1.6] или по нижеследующим формулам. [c.37]

Определение потерь на трение и местные сопротивления. Определяем величину критерия Рейнольдса [c.44]

Ограниченные возможности имеет применение для этой цели динамического напряжения сдвига и пластической вязкости. Недостатками их являются неинвариантрость в различных условиях измерений, что объясняется незнанием истинного закона трения и эпюры скоростей сдвига. Эти величины носят формальный характер и не имеют определенного физического смысла. Понятия т]пл и 0д = Тв можно относить лишь к идеализированному вязко-пластичному телу Бингама. В настоящее время значения пластической вязкости и динамического напряжения сдвига широко применяют для гидравлических расчетов. Это вносит в них известную условность из-за необходимости использования методов теории подобия и безразмерных критериев (обобщенный критерий Рейнольдса, критерий Хедстрема и др.), исходящих из бингамовской аппроксимации, имеющей, как указывалось, ограниченный характер. [c.233]

Суммируя результаты, полученные до сих шор, можно утверждать, что ъ установившемся потоке с яостоянны ми свойствами, обтекающем геометрически подобные тела или проходящем ПО геометрически подобным каналам, все безразмерные параметры потока, например коэффицие нты трения, являются функциями местоположения и критерия Рейнольдса при условии, что скорости иа границах подобны. Безразмерные тараметры теплообмена такие как критерий Нуссельта или Стантона, являются функциями критерия Рейнольдса, критерия Прандтля, а при высоких скоростях— функциями параметра Е при условии, что скорости и температуры вдоль границ подобны. [c.295]

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Обобш,енные зависимости между коэффициентами трения сухой насадки и критериями Рейнольдса имеют следующий вид [75, 761 для области ] е< 80 [c.382]

Опытные да нные по осаждению частиц при турбулентном режиме обтекания их маслом усп(ешно описываются критериальным уравнением (7.5), выведенным для ламинарных условий обтекания. Это уравнение справедливо и для осаждения частиц в условиях переходного режима обтекания, когда силы трения и лобового сопротивления оказывают совместное влияние на движение частицы при ее осаждении. Установлено также, что для всех режимов обтекания частицы маслом можно выразить силу сопротивления среды в форме (7.6) через коэффициент сопротивления и найти зависимость этого коэффициента от критерия Рейнольдса, составив критериальное уравнение [c.141]

Коэффициент трения % зависит от режима движения жидкости и от и1ероховатости стенок трубопровода. Для ламинарного режима движения коэффициент трения зависит только от величины критерия Рейнольдса и определяется по формуле [c.51]

Критерии Рейнольдса характеризует гидродинамическое подобие при движении потоков жидкости, а в случае осаждения частицы — гидродинамическое нодобие прн обтекании частицы лшдкостью. Значение критерия Рейнольдса ьайдено из комплекса в уравнении (2.14), выражающего соотношение инерционных сил и сил трения, [c.40]

Таким образом, полученные результаты позволяют предположить, что максимальная интенсивность отложения парафинов на стенках трубопроводов будет наблюдаться в таких гидродинамических ситуациях, когда происходит переход системы из зоны гладкого трения в зону смешанного трения. При этом наблюдающиеся при максимуме значения критерия Рейнольдса будут определяться как диаметром трубы, так и шероховатостью стенки. Полученный результат согласуется с высказанным ранее утверждением /41/, что "вначале с ростом скорости потока, но при сохранении ламинарного режима течения интенсивность запарафинирования возрастает, а затем, достигнув своего максимума, начинает снижаться". Указывалось, что для стальных труб максимальная интенсивность совпадает с переходом в турбулентный режим. [c.90]