Скорость пара определение

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Для определения предельной скорости пара можно воспользоваться также уравнением [50] [c.325]

Рис. 4.4. График зависимости С =/(а), используемый при определении скорости паров в колоннах для разделения углеводородных газов.

Для определения допустимой скорости паров в колонне пользуются уравнением Саудерса и Брауна [c.107]

Рис. У11-21. График для определения коэффициента С, при расчете скорости паров в колонне

Рис. 4.12. График С=/(рп), используемый при определении допустимой скорости пара в колонне с клапанными тарелками.

В практике нефтепереработки для определения допустимой скорости паров в колоннах с тарелками широко пользуются уравнением Саудерса и Брауна линейная (ид. м/с) [c.55]

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора паров, поступающих из колонны в конденсатор. Практика работы действующих колонн подсказывает определенные пределы оптимальных скоростей паров в шлемовых трубах. [c.133]

Рис. 4.2. График для определения допустимой скорости паров в ректификационных колоннах

На основании анализа гидродинамических закономерностей однофазных потоков, движуш,ихся в слоях насадки, Дэвид [191] наметил последовательность расчета числа теоретических ступеней разделения в насадочной колонне с кольцами Рашига, имеюш,ими размеры от 8 до 50 мм. Дэвид исходил при этом из той предпосылки, что перепад давления, скорость паров и плотность паров вследствие их сильного влияния на разделяющую способность насадочной колонны должны быть учтены в любой расчетной методике. Исходя из известного уравнения для определения потери напора в трубопроводах, коэффициент трения можно представить в следующем виде [c.174]

Закономерности процесса теплоотдачи при естественной и искусственной циркуляции существенно различны. Интенсивность теплоотдачи при естественной циркуляции зависит от длины трубки, так как с изменением высоты трубки цри естественной циркуляции меняется скорость паро-жидкостной смеси. Она также зависит от гидростатического давления, величина которого влияет на положение точки закипания в трубе. Интенсивность кипения зависит от температуры жидкости, поступающей в трубу. Если жидкость переохлаждена по отнощению к температуре кипения в трубе, то вдоль определенной части длины трубки она только нагревается и доводится до температуры вскипания. Если жидкость перегрета, то немедленно после поступления в трубку в ней образуются пузырьки пара, которые оказывают весьма благоприятное влияние на теплоотдачу. В этом случае кипение происходит по всей длине трубки. [c.117]

Рис. Х-17. График для определения продельной скорости пара (газа) в свободном сечении колонны при различном расстоянии между тарелками и уносе не более 0,1 кг жидкости/кг пара (газа).

При снижении линейной скорости газа (пара) уменьшается сила треиия на границе раздела фаз, и соотношение между силой тяжести стекающего объема жидкости и силой трения газа о жидкость сохраняется постоянным, отвечающим определенной высоте столба эмульгированной жидкости. Таким образом, эмульгированный слой жидкости растет до тех пор, пока линейная скорость газа (пара) не уменьшится настолько, что сила тяжести стекающего объема жидкости и сила трения газа уравновесятся. Рост эмульгированного слоя жидкости в насадке приводит к тому, что, несмотря на увеличение скорости испарения или подачи газа, линейная скорость пара (газа) остается практически неизменной. [c.386]

Так, был разработан новый аппарат с прямотоком жидкости (рис. 4.8), в котором прямоток жидкости на смежных ситчатых тарелках осуществлялся с помощью наклонного переливного устройства с клапанами, ориентированными в сторону слива. При этом горизонтальная составляющая кинетической энергии парового потока в переливном устройстве способствует росту скорости транспорта жидкости с тарелки на тарелку, значительно превышающую скорость жидкости на горизонтальных тарелках. Кроме того, в этом случае переливная тарелка играет роль отбойного устройства, что позволяет увеличить скорость пара в сечении тарелки с минимальным уносом. Были проведены исследования на системе воздух - вода в аппаратах диаметром 700, 1000 и 3000 мм. Цель исследований заключалась в определении зависимости параметров математической модели массопередачи (Ре, 4,) от гидродинамических условий на тарелке. Эти параметры использовались в дальнейшем для расчета числа ситчатых тарелок, снабженных клапанным переливным устройством. [c.201]

Номограмма Шумахера для определения предельной скорости паров для насадок. [c.172]

Для определения максимально допустимой скорости паров под нижней 01 тонной тарелкой следует подготовить необходимые данные. [c.126]

Применяется и другая расчетная формула для определения скорости пара (газа) в прорезях колпачков, соответствующей началу режима равномерной работы [0-2] [c.692]

Определение основных размеров конденсаторов смешения. Диаметр конденсатора определяют исходя из скорости пара, равной 35—55 м/сек. Необходимое число тарелок (полок) и расстояние между ними находят из расчета принятого нагрева охлаждающей воды. Для определения нагрева воды в одной ступени пользуются формулой [c.508]

Определение оптимальной скорости пара. Вследствие большой разницы между количествами жидкости в исчерпывающей и укрепляющей колоннах, расчет ведем для каждой из этих колонн (по средним составам, найденным в примере 19-4), учитывая, что колонны будут различного диаметра. Расчет ведется аналогично расчету в примере 17-4 (стр. 611). [c.694]

Определение диаметра колонны. Площадь сечения исчерпывающей колонны при расходе паров 1,45 м /сек (см. пример 19-4) и скорости пара 0,82 м/сек составляет [c.694]

Из рис. 202 следует, что характер зависимости разделяющей способности от скорости пара для различных насадок один и тот же и остается таким же и для различных смесей. Для всех насадок наблюдаются режимы, отвечающие определенным гидродинамическим состояниям. При сравнительно малых нагрузках колонны увеличение скорости пара снижает разделяющую способность насадки. Гидродинамическое исследование показало, что в условиях этого режима жидкость движется без вихреобразования. Время контакта фаз, которое может быть косвенно выражено через время пребывания жидкости в насадке в пределах этого режима, уменьшается с увеличением скорости пара, поскольку отношение удерживающей способности насадки к количеству жидкости, стекающей в единицу времени, уменьшается. Общая поверхность контакта фаз при этом режиме не изменяется, так как жидкость стекает без завихрений, а увеличение ее количества лишь повышает толщину стекающей пленки жидкости. Поверхность контакта фаз, отнесенная к едиьшце объема стекающей жидкости, будет уменьшаться с увеличением количества жидкости. ПовьЕшение толщины пленки жидкости замедляет выравнивание концентрации и температуры внутри жидкости, что шжает движущую силу процесса па границе раздела фаз. [c.408]

Если взять скорость пара W(, в каком-то определенном сечении, то уравнение (VII. 1) можно записать в следующем виде [c.238]

При определении рабочей скорости пара в насадочной колонне необходимо учитывать конструкцию и геометрические характеристики насадки. [c.270]

При провышспип скорости пара определенное количество жидкостн захватывается паром. Это значение зависит от коэффициента К , который обычно изменяется и пределах от 0,03 до 0,09 м/с и, в свою очередь, зависит от максимально допустимого количества уносимой паром жидкости и отношения поверхностного натяжения к плотности. [c.79]

В результате расчетов ректификационных колонн с колпачковыми тарелками при скоростях пара, определенных по уравнению Саудерса и Брауна Д183], и при расстоянии между тарелками Н = = 0,45 — 0,6 м было найдено [6, 202, 206], что величина уноса жидкости в колоннах, работающих под давлением, равна 0,01 — 0,015 кг кг пара, в атмосферных колоннах 0,03—0,06 кг1кг и в вакуумных колоннах 0,26—0,54 кг/кг. В связи с этим межтарель-чатый унос жидкости при Я = 0,45 — 0,6 ж надо определять лишь в колоннах, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.138]

Величина уноса мельчайших капелек флегмы, а следовательно, допустимая скорость паров в колонне зависят от расстояния между тарелками, давления, способности разделяемых компонентов к вспениванию, величины сил поверхностного натяжения на границе жидкость — пар. Для определения допустимой линейной скорости (в м1сек) паров в свободном сечении колонн предложен ряд уравнений [c.236]

При определении линейной скорости паров в барометрическом конденсаторе и нагрузки эжектора необходимо, кроме того, учитывать объем воздуха, десорбируемого из воды, которая подается в барометрический конденсатор. [c.72]

Величина паросодержания ф и без того незначительная в связи с низкой приведенной скоростью пара в начальном сечеиии зоны контакта также уменьшается по мере увеличения пути, пройденного пузырьком. Поэтому с достаточной для практических расчетов точностью можно считать комплекс (1 — p) Y 1 — 1- При этом задача сводится к определению высоты полной конденсации одиночного свободно всплывающего пузырька пара с начальным диаметром Д. Температурный напор в этом случае следует определять как среднелогарифмический. Выполненные автором экспериментальные исследования процесса теплообмена при конденсации паров нормального гексана в воде и пропана в водных растворах хлористого кальция показали хорошее согласование теории и эксперимента. [c.78]

Основной аппарат в схеме процесса — реактор. В него поступает нагретый теплоноситель в количестве, превышающем в 6—8 (до 10) раз количество подаваемого сырья. Теплоноситель приводится в состояние кипящего слоя, который поддерживается на определенном уровне водяным паром и парами продуктов коксования. Водяной пар распыливается аэрационными соплами. Расход пара на псевдоожижение теплоносителя на промышленных установках составляет 4—5% на сырье коэффициент рециркуляции 1,2—1,3 скорость паров над кипящим слоем в реакторе 0,4—0,45 м1сек среднее время пребывания теплоносителя в реакторе 10—12 мин. Реактор изнутри футерован теплостойкими плитами из огнеупоров. [c.126]

Наибольшую скорость пар имеет на входе в трубу. По мере его конденсации часть поперечного сечення трчбы заполняется жидкостью с образованием ручья, при этом пар и жидкость движутся вдоль трубы с различными средними скоростями, расчетное определение которых в значительной мере затруднено. Поэтому в расчетах такого вида аппаратов пользуются условной, но удобной при вычислениях постоянной величиной скорости циркуляции гшц, определяемой по формуле [c.139]

При увеличении скорости пара (газа) выше определенной величины неравномерный режим работы переходит в равномерный. Скорость, при которой наблюдается этот переход, обозначают через гйпред. п (нижняя предельная скорость существования равномерного режима). [c.691]

Провальные тарелки могут работать в определенном диапазоне скоростей пара (газа) в свободном сечении колонны от Шпред. н — нижний предел до Шпрсд. в — верхний предел. При малых скоростях пара (аа<Шпред. н) жидкость на тарелке ие задерживается, проваливается. При увеличении скорости (ш>ои ред. я.) прекращается полное проваливание, жидкость накапливается на тарелке и через нее барботируют пузырьки газа (пара). При значительном повышении скорости (в >агпред. о) начинается захлебывание аппарата. [c.694]

Теперь необходимо рассмотреть влияние сдвигающего усилия пара. Выше приведено уравнение (52) для изолированной трубы, попробуем выяснить, применимо ли оно к пучку труб. Важный вопрос состоит в том, как рассчитать Ug. Ясно, что следует использовать ее локальное значение, так как количество пара уменьшается по пучку, i Однако остается еще выяснить, можно ли использовать зна-1 чение Ug для самого узкого поперечного сечеиия потока (когда пар проходит между трубами) илн для самого ши-зокого или, может быть, некоторого среднего между ними, i [34] (для опускного потока) и в [41 [(для горизонтального) установлено, что применение максимальной площади поперечного сечения дает хорошие оценки. Фактически сравнение да1П1ы.ч 34, 41] проводилось не с уравнением (52), а с результатами [32], в некоторой степени подобными, хотя и являющимися теоретическими. Использованные в экспериментах два пучка имели достаточно большие отношения шага к диаметру (1,57 и 1,87), поэтому не ясно, применимо ли то же самое определение Ug для меньших отношений шага к диаметру. Однако использопание определенной выше скорости пара не дает полного согласования по всех случаях и авторы [41] сочли необходимым уменьшить найденные коэффициенты на 20%, чтобы обеспечить совпадение с данными для коридорного пучка труб. Вероятно, эта поправка не нужна для шахматного пучка. [c.347]

A. Общие положения. В результате измепеппя скорости пара и расхода конденсата коэффициенты теплоотдачи изменяются в широких пределах вдоль всего канала, в котором происходит конденсация. При проектиро1 апни требуется расчет зависимости коэффициентов теплоотдачи и разности температур от наросодержания (или тепловой нагрузки) с последующим численным или графическим интегрированием для определения площади поверхности. Эти расчеты выполняются с помощью сложных программ для ЭВМ. [c.60]

При определенном значении скорости движения паров силы трения и скоростной напор пара могут уравновесить жидкость, при этом движение жидкости по насадке прекращается. При даль-нешнем увеличении скорости пара наблюдается движение жидкости в направлении движения пара, т. е. снизу вверх, и ншдкость выносится из насадки. [c.217]

Во многих случаях при расчете реакционных устройств известным является Д Р Н, тогда из уравнения (22. 45) может быть определена относительная скорость паров , а следовательно, и пх ко-личестпо. Такая задача возникает, например, при расчоте паровых и газовых затворов на установках каталитического крекинга, при определении количествепиого распределения потока паров мелчду различными слоями катализатора и др. [c.603]

Рабочие скорости паров должны составлять от 30 до 110% оптимальной величины. Перепад давления на сетчатых конструкциях из стали и политетрафторэтилена при различных скоростях, паров может быть определен по рис. VIII-19. [c.375]

Определение диаметра колонны. Вначале вычисляем объемный расход пара, после чего, задавшись скоростью пара, находим сечение колонны и ее диаметр. Объемньм расход пара определяем по уравнению (XI.42), записанному в виде [c.381]

Из приведенных определений мнояштелей и следует, что сумма корректированных значений для скоростей пара и жидкости отдельных компонентов равпа соответственно и т. е. [c.95]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология