Колонна определение диаметра

Для экстракторов, внутри которых имеются различные контактные устройства (насадки, тарелки и т. п.), определение рабочей скорости сплошной фазы весьма сложно. Можно только отметить, что она будет снижаться по сравнению со скоростью в распылительной колонне. Определение диаметра капель в насадочных и тарельчатых экстракторах еще сложнее, так как в них происходят непрерывное диспергирование и коалесценция дисперсной фазы. [c.174]

Массообмен в распыливающих колоннах экспериментально изучали многие исследователи [27, 186, 219, 221, 227]. Полученные данные большей частью выражали не в виде критериальных уравнений, а в виде эмпирических соотношений, пригодных лишь в узких пределах. Так как в распыливающих колоннах определение диаметра капель и образованной ими поверхности затруднительно, то часто пользуются объемным коэффициентом массопередачи, т. е. относят количество поглощаемого компонента не к единице поверхности соприкосновения фаз, а к единице объема аппарата. [c.228]

Колонны переменного диаметра рассчитывают по той же схеме, но определение периода собственных колебаний в нем несколько усложнено. [c.156]

Для определения диаметра колонны вычисляют максимальный объем паров, проходящих по сечению колонны, по формуле [c.163]

Расходы, состав паровых и жидкостных потоков, температура 11 давление в разных сечениях (найденные при технологическом расчете), а также выбранный тип тарелки являются исходными данными для гидравлического расчета тарелок и определения диаметра колонны. [c.83]

Определение диаметра колонны [c.107]

Расчет ведется аналогично уже изложенному определению диаметра колонны в наиболее нагруженном поперечном сечении колонны количество паров наверху колонны [c.166]

При определении диаметра насадочных колонн обычно руководствуются допустимыми скоростями движения паров по колонне и, в частности, в каналах насадки. [c.136]

Для определения диаметра колонны надо знать поток газа (пара) по колонне и скорость газа (пара) в свободном сечении колонны При проведении процесса абсорбции поток газа по колонне определяется из условий материального баланса. При проведении процесса ректификации из материального баланса находят величину Ор. Оптимальное флегмовое число можно рассчитать по методике, изложенной ранее, при условии минимального объема противоточного аппарата. [c.340]

Для определения диаметра колонны надо найти минимальное значение оптимальной скорости. Обычно она имеет минимальное значение в нижней части исчерпывающей колонны. Однако при большой молекулярной массе НК, а также при ректификации в вакууме, оптимальная скорость может иметь минимальное значение в укрепляющей колонне или в верхней части исчерпывающей колонны. Поэтому следует определять оптимальную скорость в нескольких точках по высоте колонны. [c.693]

Определение диаметра колонны. Площадь сечения исчерпывающей колонны при расходе паров 1,45 м /сек (см. пример 19-4) и скорости пара 0,82 м/сек составляет [c.694]

Определение диаметра колонны. Площадь сечения колонны рассчитываем по формуле (17-19) при Уп = 1,45 м /сек (см. пример 19-4) [c.696]

Дальнейшим этапом расчета ректификационных колонн является выбор типа тарелок, определение диаметра колонны и конкретных технических характеристик тарелок. Существуют различные конструкции ректификационных тарелок. Наиболее широкое распространение в нефтепереработке и нефтехимии получили клапанные прямоточные тарелки, тарелки с капсульными колпачками и с 5-образными элементами, решетчатые и ситчатые тарелки. ВНИИНефтемашем разработаны новые высокоэффективные конструкции ректификационных тарелок — клапанные балластные, 5-образные клапанные, центробежные клапанные [18]. [c.110]

Для ориентировочного определения диаметра колонны Ок (в м) используется выражение [c.110]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА ТАРЕЛЬЧАТЫХ КОЛОНН [c.255]

Для окончательного суждения о числе необходимых контактов, а также для определения диаметра колонны и размеров кипятильника надо иметь еще данные о составе и количестве сырья а и Ь. [c.352]

Проектный расчет - определение диаметра и высоты колонны числа тарелок N. рабочих режимов, расходов внутренних потоков пара и жидкости V и Ь, тепловой нагрузки на кипятильник и конденсатор В и с1, эксплуатационных и капитальных затрат и др. Исходными данными являются Х ,К, качество продуктов разделения [c.42]

После определения площади сечения колонны рассчитывают диаметр аппарата [c.406]

С другой стороны, функция Ф может рассматриваться как функция п параметров модели переменных V, описывающих внешние условия процесса. Математически задачу коррекции модели можно сформулировать как задачу определения такой совокупности п параметров модели, которая обеспечивала бы минимальное значение функции Ф во всей допустимой области изменения величин г. При этом к могут быть отнесены внешние условия в более широком смысле, чем это принимается в процессе собственно моделирования (например, число тарелок в колонне, ее диаметр, конструктивные параметры тарелок и т. д.). [c.135]

При определении диаметра по любой формуле задаются расстоянием между тарелками. Диаметр и расстояние между тарелками определяют основные размеры колонны. При использовании некоторых из вышеупомянутых формул, кроме того, должны быть заданы размеры тарелки. [c.152]

Определение диаметра колонны [c.171]

В том случае, когда стендовые испытания переливных тарелок приводят к Довольно сложной зависимости коэффициента Смаке от жидкостной нагрузки Ьу, вместо определения аналитической зависимости коэффициента Смаке которая по типу соответствует уравнению (ГП.З), строят расчетные графики для определения диаметра колонны. Располагая для каждого диаметра колонны и типа тарелки основными ее конструктивными размерами [c.179]

Для насадочной колонны характерна определенная закономерность перераспределения потоков пар имеет тенденцию двигаться в центре колонны, а жидкость — на ее периферии. Перераспределение потоков увеличивается в колоннах большого диаметра, особенно при плохом распределении фаз по сечению при их поступлении в колонну. Влияние размера ко юнны на ее эффективность становится значительным для колонн диаметром от 500— 760 мм и выше. На неравномерность распределения потоков по сечению колонны и, следовательно, на ее эффективность влияют также следующие факторы первоначальное распределение орошающей жидкости, размер насадки и материал, из которого она изготовлена, высота слоя насадки и способ ее укладки. Последнее обстоятельство особенно важно для легко бьющейся насадки (керамика, фарфор, графит и др.). [c.213]

Определение диаметров технологических трубопроводов по приведенным выше минимальным значениям скоростей в ряде случаев может привести к излишним затратам и перерасходу металла. В тй же время чрезмерное уменьшение диаметров трубопроводов может привести к ограничению производительности колонны. [c.232]

Определение емкости низа колонны Емкость низа колонны рассчитывают исходя из запаса для 5—10-минутной работы насоса в случае прекращения поступления сырья в колонну. При опасности коксообразования или термического разложения нижнего продукта принимают меньшие цифры. Расстояние от уровня жидкости в низу колонны до нижней тарелки, колеблющееся от 1 до 2 м, выбирают таким образом, чтобы распределение поступающего из кипятильника пара по сечению колонны было равномерным большие расстояния соответствуют колоннам большего диаметра. [c.232]

В литературе имеются многочисленные данные по предварительному определению требуемого диаметра колонны [5, 30] и рациональной конструкции тарелки для данных нагрузок по жидкости и пару [3, 24]. Ниже будет определена область удовлетворительной работы для тарелки типичной конструкции, в колонне данного диаметра. [c.142]

Определение диаметра колонны производится по формуле [c.251]

При определении числа источников оросителя принимают их количество, приходящееся на на 1 м сечения колонны для колонн с неупорядоченными насадками в пределах 15 -30. Для химических реакторов основные геометрические и гидравлические характеристики могут быть приняты такими же, как для неупорядоченных насадок с мелкими насадочными элементами. Для колонн с упорядоченными насадками диаметром более 1,2 м это число принимают равным 35- -50, для колони меньшего диаметра это число увеличивается в несколько раз [24]. [c.99]

Используя данные работы [17] по величине Лг при одноточечной подаче жидкости в центре торца иасадки и применяя для определения диаметра й (площади Р., потока, растекающегося внутри насадки) формулу (32), можно показать наличие важной для оценки эффективности скрубберного процесса связи между степенью смачивания т) поперечно расположенного внутри колонны сечения насадки и достигаемой величиной Кг (рис. 16). По осям ординат рис. 16 отложена величина 1], определяемая соотношением т] = — - (где неорошаемая поверхность сечения колонны Р ,,. = Р—Р — площадь поперечного сечения насадки) и значения Кг. Из рис. 16, а видно, что малой степени несмоченности т] поперечного сечеиия колонны (т) = 44—22%) соответствует повышенная интенсивность работы пасадки, причем минимальному г соответствуют максимальные значения Кг. Еще более четко этот эффект наблюдается при орошении регулярно уложенных колец (рис. 16,6), когда степень несмоченности поперечного сечения насадки из-за условий растекания намного больше (г] = 60—80%), а значения Кг при тех же расходах С орошающей жидкости намного меньше. Сравнение данных рис. 16, а и рис. 16,6 позволяет установить существенно важное для оценки работы оросителей на плохорастворимом газе [c.52]

Новым элементом в. расчете коммуникаций при переобвязке колонн было определение диаметра шлемовой линии. Во избежание больших потерь давления в этой линии, предназначенной в новых условиях для транспортирования газожидкостной смеси, необходимо было увеличить диаметр линии. Принятый на основе расчета [103] диаметр линии 325 мм при ее длине около 10 м, как показал опыт, обеспечивает небольшие потери напора — менее 0,01 МПа, т. е. заметного повышения давления в окислительной колонне нет. Шлемовая линия смонтирована с уклоном практически во всей ее длине в сторону движения газожидкостной смеси во избежание образования застойных зон и периодических выбросов жидкости. [c.76]

Для расчега диаметра колонны воспользуемся тем обстоятельством, что в химической промышленности используется стандартный ряд диаметров колонных аппаратов. Так как расчетный диаметр колонны необходимо округлять до стандартного, то пет необходимости в определении скоростей захлебывания с больню степенью точности. Поэтому расчет диаметров колонн можно проводить на основе ориентировочных размеров капель, вычисленных по уравнениям (УН1.14) и (У1П.15), в которые не входит скорость истечения. Исходной величиной для расчета является диаметр отверстий распределителя дисперсной фазы. В промышленных условиях во избежание забивания отверстий размер их составляет не менее 3—5 мм. Рассчитаем колонну при диаметре отверстий распределителя дисперсной фазы о = 4 мм. [c.142]

При более высоких слоях материайа для фонтанирования требуются более широкие колонны или меньшие размеры входного отверстия. Зависимость между размерами частиц и предельной высотой слоя, однако, более сложная. Так было установлено , что в колонне диаметром 152 мм максимальная высота фонтанирующего слоя с ростом размера частиц сначала увеличивается, а затем уменьшается. Для определенного диаметра аппарата и заданного размера частиц существует максимум размера входного отверстия, при превышении которого нельзя получить устойчивого фонтанирования. В частности, при фонтанировании зерен пшеницы в аппаратах диаметром от 102 до 305 мм максимум отношения 0 /0 составляет 0,35. [c.623]

Силей [252] применил ЭВМ для расчета оптимальных параметров лабораторной колонны Олдершоу диаметром 31,8 мм с 12 реальными тарелками в исчерпывающей части и 10 реальными тарелками в укрепляющей части. На ЭВМ Ele tri KDF 7 (Англия) были проанализированы 280 процессов разделения. В качестве эталонной смеси использовали смесь метилциклогексан— толуол. При этом за расчетное число теоретических ступеней разделения принимали то значение, которому соответствовала минимальная погрешность. Были изучены возможные погрешности, возникающие при измерении состава смеси, при определении положения и наклона рабочей линии, а также погрешность данных по равновесию. [c.192]

После декомпозиции ХТС на подсистемы размерность решаемых задач снйжается, и эти задачи решаются имеющимися в наличии программными средствами расчёта химико-технологических процессов. При этом трудно учитываются требования предыдущих и последующих подсистем. В результате образуется разрыв во входных и выходных параметрах подсистем. Для исключения нестыковок во входных и выходных параметрах подсистем в проектах ХТС закладывается определенный запас мощности насосов, теплопередающей поверхности тешюобменных аппаратов, избыточное количество контактных устройств в колоннах, увеличенные диаметры трубопроводов. Тем не менее после реализации проекта ХТС оказывается, что в ряде позиций аппаратов, оборудования, трубопроводов есть узкие места, которые отражаются на технологическом режиме, производительности. [c.217]

Для определения скорости иаров в колонне, ее диаметра и высоты необходимо выбрать расстояние между тарелками Н. При выборе этой величины нужно учитывать затраты на сооружение и эксплуатацию колонпы, возможность нормального перетока жидкостп с тарелки иа тарелку (не допустить захлебывания ), удобство монтажа, демонтажа и ремонта тарелок и конструктивные соображения. При колоннах малого диаметра (до 0,8 м) принимают расстояние между тарелками Н = 250 300 мм, для колони диаметром до () м Н = 450 600 мм, выше Q м Н = G00 700 мм. [c.205]

Определение диаметра колонны. Вначале вычисляем объемный расход пара, после чего, задавшись скоростью пара, находим сечение колонны и ее диаметр. Объемньм расход пара определяем по уравнению (XI.42), записанному в виде [c.381]

Характер зависимости (П-263) показан на рис. П-83. Отсюда можно определить максимальную линейную скорость газа (пара) и, следовательно, диаметр тарельчатой колонны определенной про-, изводител ьности. [c.179]

При определении размеров ректификационных колонн наибольший диаметр аппаратов, по конструктивным соображениям, ](1ринимался не более 4 м, что вызвало необходимость компоновки оборудования, при заданной производительности уста-i oBKH, в два параллельных потока. При этом учитывалась также положительная сторона 2-поточной схемы, к которой относится фе большая гибкость. [c.47]

Диаметр колонны определяется по ее верхней части, где объем паров будет иметь максимальное значение. Количество паров, поступающих в дефлегматор колонны, составляет 5095 kz 4. Объем паров, определенный по формуле (1), составляет 3400 m 4. Скорость паров в свободном сечении колонны, определенная по уравнению Киршбаума (13), составляет 0,57 м1сек. Сеченне колонны будет равно [c.145]

Рис. 111-4. График для определения диаметра колонны е переливньгаи тарелками

При выборе диаметра колонны следует также учитывать возможность изменения нагрузок. В вакуумных колоннах наиболее важным фактором, определяющим плош.адь поперечного сечения, является допустимое значение гидравлического сопротивления. В большинстве случаев задача определения диаметра колонны не имеет однозначного реше(шя. В зависимости от размеров внутренних устройств и режима работы аппарата могут изменяться диаметры колонн для проведения того или иного процесса. Так, на диаметр колонны влияет выбор размера насадки, расстояния между тарелками в тарельчатых колоннах, размера и частоты вращения ротора в роторнодисковых экстракторах, частоты и амплитуды вибраций в вибрационных колоннах. Поэтому задача определения диаметра аппарата является комплексной оптимизационной задачей, в процессе решения которой ищут не только оптимальный диаметр, но и по возможности наилучший вариант внутреннего устройства и режима работы. [c.98]

Определение плотности орошения. Для обычных насадочных колонн после определения диаметра абсорбера необходимо рассчитать действительную плотность орошения U, которая должна быть не меньше Uonr [c.213]