Влияние физических свойств газа и жидкости

Медианный диаметр капель воды, подсчитанный по формуле (IV.36), несколько меньше медианного диаметра, подсчитанного по формуле (IV 25), в связи с тем, что в формулу (IV.25) не включены критерии, характеризующие влияние динамической вязкости жидкости на дисперсность ее распыливания центробежными форсунками. Формула (1У.19) более полно учитывает все физические свойства впрыскиваемых жидкостей и охлаждаемого потока газа. [c.93]

Влияние физических свойств газа (пара) и жидкости на скорость ш сравниваемых систем в первом приближении может быть оценено как [c.479]

Эта поправка учитывает влияние физических свойств газа и жидкости на скорость массопередачи. Необходимо отметить, что величина этой поправки, как следует из приведенного в статье [c.135]

В случае применения концентрированных растворов неорганических веществ сказывается влияние физических свойств жидкости на характеристики газожидкостного пенного слоя [234, 250, 280]. Например, происходит менее активное обновление межфазной поверхности вследствие увеличения вязкости и поверхностного натяжения жидкости и связанного с этим изменения гидродинамической обстановки в пенном слое (см. гл. I). Однако при скоростях газа, превышающих 2,5—3 м/с, высокая турбулентность фаз в значительной степени превалирует над влиянием физических свойств жидкости. При скоростях газа, меньших 2 м/с, влияние физических свойств становится ощутимым [234, 250, 280]. Значения кинетических показателей тепло- и массопередачи для слоя пены, образованного концентрированными растворами, меньше, чем для воды и разбавленных растворов (при тех же условиях технологического режима). В качестве примера можно привести результаты опытов по теплопередаче в слое пены для некоторых производственных растворов [232, 234] — для так называемой слабой жидкости производства соды и для концентрированных растворов поваренной соли. [c.110]

Энергетический параметр Е имеет наибольшее значение для процессов абсорбции и вакуумной ректификации. Влияние физических свойств газа (пара) и жидкости на скорость ю сравниваемых систем в первом приближении может быть оценено как [c.220]

Влияние физических свойств газа и жидкости [c.90]

Влияние физических свойств жидкости и газа на высоту газожидкостного слоя сказывается меньше, чем при барботаже. [c.350]

При исследовании механизма абсорбции в любых газожидкостных системах наибольшую трудность вызывает расшифровка кинетики абсорбции, в частности достаточно адекватный учет диффузии вещества в газовой и жидкой фазах. Задача заключается в таком моделировании диффузионных процессов, протекающих как внутри фаз, так и на границе раздела, которое бы позволило достаточно полно отразить факторы, влияющие на массоотдачу. Известные модели переноса вещества (модели Уитмена — Льюиса, Хигби, Данквертса и др. [6, 28, 29]) не только труднореализуемы в связи со сложными решениями математических уравнений, но и не учитывают многие из этих факторов. На кинетику абсорбции влияют коэффициент диффузии, физические свойства газов и жидкостей, термодинамические параметры процесса, концентрация компонентов, направление массопередачи, вибрация и пульсация, эффект Марангони и т. д. Многочисленные исследования влияния этих [c.69]

Отсутствие влияния физических свойств жидкости на Н характерно для высокой турбулентности фаз. Так, при исследовании пенообразования в пенном аппарате, проведенном значительно раньше [234], показано, что при скоростях газа выше 2,5—3 м/с влияние природы фаз на высоту и структуру пены сводится к минимуму. [c.256]

Продольное перемешивание в стекающей пленке. При математическом моделировании пленочных реакторов необходимо знать характер продольного перемешивания жидкости в пленке. На основе анализа диффузионной модели перемешивания и в результате экспериментального изучения влияния физических свойств жидкости (р, V, а), длины пробега пленки (Я) и скорости противоточно движущегося газа в 148 [c.148]

На провальных тарелках [64] диаметр пузырьков d мало зависит от скорости газа и геометрических размеров тарелки плотность орошения тоже оказывает небольшое влияние. Заметно влияние физических свойств жидкости d уменьшается с увеличением Рж и уменьшением а. Получены следующие уравнения для определения d [64] [c.517]

Сила поверхностного натяжения стремится придать пузырьку шарообразную форму. Силы сопротивления и гидростатического давления по-разному действуют на верхнюю и нижнюю поверхности пузырька. В результате пузырек деформируется. Большие пузырьки имеют сильно деформированную грибообразную форму. При изменении формы пузырька изменяется траектория его движения. Скорость движения пузырька в жидкости и влияние физических свойств соприкасающихся сред (плотности, вязкости, поверхностного натяжения), а также формы и размеров пузырька, циркуляции в жидкости и газе и других факторов на скорость всплывания пузырька изучались многими исследователями. Чем больше вязкость жидкости, тем больше диаметр пузырька и меньше скорость его всплывания. Особенно это заметно при вязкости больше 10 °Е. Перфорация решетки оказывает влияние до Я = 300 мм, влияет и доля живого сечения. [c.139]

Дисперсность распыла зависит от скорости истечения газа из форсунки, физических свойств газа и раствора, геометрических размеров форсунки, отношения количества газа к количеству распыливаемого раствора. Последний фактор оказывает особенно большое влияние при распылении вязких растворов. С увеличением скорости истечения пара или сжатого воздуха распыл получается более тонким. Чем больше расход сжатого воздуха на единицу массы распыливаемого раствора, тем равномернее получается распыл. Распыливанию жидкости пневматическими форсунками посвящена работа [17]. Эксперименты проводились при изменении скоростей воздуха от 43 до 121 м/сек, жидкости — от 0,55 до 2,3 м/сек. Расчетные формулы, полученные в этой работе для определения среднего весового диаметра капель 64,3, имеют вид [c.63]

Все факторы, определяющие высоту пены, влияют й на стё- пень пылеулавливания. Таким образом, показатели очистки газа от пыли зависят от скорости газа в полном сечении аппарата, интенсивности потока жидкости и высоты порога (для аппаратов с переливами) и плотности орошения жидкости (для аппаратов с полной протечкой). Степень пылеулавливания зависит также от концентрации пыли в газе, большое влияние оказывают физические свойства пыли [61, 62]. Наиболее заметную роль играет размер частиц, т. е. дисперсность пыли. Меньшее значение имеют физические свойства промывной жидкости [68]. [c.49]

Эта зависимость будет правильной только для данной системы. С целью получения более общей зависимости надо еш,е учесть влияние физических свойств жидкости и газа, а также насадки. На основе опытных исследований было установлено, что здесь играют роль несколько параметров. Насадка со свободным объемом е будет характеризоваться гидравлическим радиусом каналов, т. е. отношением их объемов к поверхности е/а а — поверхность насадки на единицу общего объема). Расходы обеих фаз определяются фиктивной скоростью течения газов о (рассчитанной на пустую колонну) или, по выражению (2-122), — эквивалентной скоростью в свободном объеме насадки о/е. Для жидкости же ее расход определяется отношением L/G. Наконец, большое значение здесь имеет плотность жидкости и газа р ,. а также вязкость жидкости. По Шервуду [38] вязкость газа и поверхностное натяжение жидкости в пределах 26—73 дн/см практически не влияют на явление захлебывания. С учетом влияния силы тяжести захлебывание можно выразить следующей функцией [c.111]

За определяющую температуру здесь принята температура набегающего потока tf, за определяющий размер — длина теплоотдающей стенки по направлению потока. Влияние физических свойств жидкости и их зависимость от температуры учитываются параметром а влияние направления теплового потока (от жидкости к стенке или наоборот) и род жидкости — параметром (Рг//РГи-)°> , для газов этот параметр равен единице. Параметры V/, 7,/ и й/ для воды и воздуха берут из табл. А.З и А.4, для других видов жидко- стей значения этих параметров приведены в справочной литературе. [c.77]

Гильденблат И. А., Родионов А. И., Демченко Б. И.. Теор. основы хим. технол.. 6, 10 (1972). Влияние коэффициента диффузии на массообмен между потоками жидкости и газом (в ячейках с мешалками и колоннах с орошаемой стенкой при различных физических свойствах жидкостей). [c.269]

На основании большого числа опытов, проведенных в различных условиях, доказано, что такие физические свойства, как вязкость, удельный вес и поверхностное натяжение не оказывают существенного влияния на степень перемешивания жидкости на барботажных тарелках. Заметно влия]от высота сливной перегородки, удельный вес барботирующего газа (давление в колонне) и скорость жидкой и газовой фаз. [c.287]

Утечка жидкости в общем зависит [234, 297, 448] от многих переменных скоростей газа в полном сечении аппарата Шр и отверстиях решетки высоты исходного слоя жидкости кд, диаметра отверстия о и его формы, свободного сечения решетки 8 , толщины решетки б, физических свойств жидкости и газа и др. Существенно [13, 247, 248], что на величину утечки в противоточных аппаратах оказывает влияние высота пены Н (рис. 1.28). В перекрестноточных аппаратах зависимость утечки жидкости от перечисленных параметров сама по себе достаточно сложна. Кроме того, перекрестный ток газовой и жидкой фаз еще больше усложняет это явление по сравне- [c.78]

Влияние физических свойств взаимодействующих жидкостей с различными удельными весами у. =+ 1) или газов с различными М0лек лярньши весами г ф 1), теплоемкостями (с , j п температурами (0 1) практически можно исключить, вводя некоторые приведенные параметры. [c.117]

Мы считаем [187], что не следует дифференцировать гидравлическое сопротивление пенного слоя, можно установить непосредственную связь между этой величиной и количеством жидкости (в виде Ло), образуюпщм пену при разных скоростях газа и различных физических свойствах газа и жидкости. Опыты показали, что конструктивные параметры аппарата, а также размеры отверстий и свободное сечение решетки не оказывают определяющего влияния на АРсл- Несущественно также влияние скорости газа w ., вязкостей газа Vp и жидкости v , что находит подтверждение и в других работах [9, 357, 426]. Гидравлическое сопротивление слоя пены гфопор-ционально [187] высоте исходного слоя жидкости, ее плотности и поверхностному натяжению [c.63]

Соколов и Соломахин [192] исследовали теплопередачу при малых скоростях газа (0,009—0,08 м/сек), причем в качестве жидкостей применяли воду, этанол, СС14 и растворы глицерина. Авторы получили высокое значение а для воды (4000— 5200 вт-м град ) и обнаружили значительное влияние физических свойств жидкости. Те же авторы на основе своих опытов и данных других исследователей предложили уравнения [193] [c.587]

Приведенные обобщения по материалам дальнейших исследований позволяют оценить влияние физических свойств коксового газа на закономерности его обработки в форсуночном СВ. Теплообмен в форсуночном СВ определяется взаимодействием газового потока с полидисперсным потоком капель жидкости, полученных распылением форсункой. Гидродинамика обтекания капель жидкости в газовом потоке зависит от физических свойств взаимодействуюидах фаз и характеризуется критерием Рейнольдса [c.5]

Величина удельной межфазной поверхности в барботажной и дисперсной системах изменяется в очень широких пределах и существенно зависит не только от расходов фаз, но и" от конструктивных особенностей контактных устройств [24]. Например, для переливных контактных устройств на системе вода — воздух удельная поверхность контакта фаз в режиме крупноячеистой пены изменяется в пределах а = 200 270 м /м и определяется в основном задержкой жидкости и геометрическими размерами контактного устройства. Переход к подвижной пене сопровождается интенсивным ростом межфазной поверхности до значений а = 400 -Ь700 м /м . В режиме подвижной пены и переходной структуры при увеличении расхода газа межфазная поверхность меняется мало, достигая значения а = 800 м /м . В режиме диспергирования жидкости происходит дальнейшее увеличение поверхности контакта фаз по сравнению с пенным и барботажным режимами. Увеличение задержки жидкости также способствует возрастанию межфазной поверхности. Большое влияние на величину межфазной поверхности оказывают физические свойства газа и жидкости. Так, межфазная поверхность возрастает с, увеличением вязкости /1 уменьшением поверхностного натяжения жидкости из-за уменьшения среднего диаметра пузырей. Если для системы вода — воздух удельная поверхность контакта фаз составляет а = 800 1000 м /м , то для системы воздух — метанол 1500 м м и для системы воздух — керосин 3000 м /м . [c.159]

Судя по формуле (IX. 7), влияние размера частиц должно по-разному проявляться в различных диапазонах этого размера, причем характер изменения а с d должен зависеть от физических свойств газа и частиц (в частности, от теплоемкости твердого материала и теплопроводности газа). По этой причине даже опыты в одном и том же диапазоне размеров частиц, но при псевдоожиженни газами с разной теплопроводностью X должны приводить к различному влиянию d па а [173]. Эксперимент [594] подтверждает высказанное предположение при уменьшении размеров стеклянных шариков от 0,29 до 0,061 мм наблюдалось возрастание коэффициента теплоотдачи при псевдоожижении воздухом примерно в 1,9 раза, а водородом — лишь в 1,5 раза. При псевдоожижении жидкостью (большие Я) установлено [684, 685] даже увеличение а с ростом d. Дело, видимо, в том, что при быстром прогреве частиц у поверхности определяющую роль в теплообмене начинает играть фильтрационное перемешивание (см. ниже). [c.301]

О влиянии физических свойств ожижающей среды мы упоминали ранее здесь лишь отметим,что по наблюдениям ряда авторов /6,7/ и при псевдоожижении невязкими жидкостями может иметь место неоднородное псевдоожижение /и поршневой проскок, и "псевдопузыри"/, В то же время, при псевдоо ижении газами легких частиц удается получить однородные псевдоожб/же/ -ные сиатемы [c.274]

Физические свойства перекачиваемой жидкости имеют существенное влияние на коэфициент наполнения насоса. Так, легко испаряющиеся жидкости, например бензины или жидкие газы, находящиеся в состоянии, близком к кипению, при наполнении цилиндра насоса создают большую паровую подушку, значительно уменьшая коэфициент наполнения, величина % может достигать значения 0,6. Наоборот, при перекачке неиспаряю-цщхся жидкостей, как, например, холодной воды, легко достигнуть высокого значения коэфициента наполнения насоса, равного 0,92 и выше. [c.69]

В распылительных сушилках в большинстве случаев используют высоконапорные пневматические форсунки с давлением газа 3—6 атм. Можно применять и низконапорные при давлении газа менее 0,1 атм. В этом случае для распыления целесообразно использовать теплоноситель. Чаще всего в распылительных сушилках применяют воздушные пневматические форсунки. Различают форсунки внутреннего и внешнего смешения. В первых— жидкая и газовая струи смешиваются внутри корпуса форсунки, во вторых — вне корпуса. В распылительных сушилках используют в основном форсунки внешнего смешения, которые более надежны в эксплуатации, так как исключена опасность засорения выходного отверстия. В пневматических форсунках струя жидкости по отношению к потоку газа может располагаться параллельно, перпендикулярно или под некоторым углом. В некоторых форсунках струя жидкости находится внутри газового потока. Имеются также конструкции, в которых жидкость вытекает через кольцевое сечение, образуемое корпусом форсунки и внешним диаметром воздушного сопла. В последнем случае образуется широкий факел распыляемой струи. Дисперсность капель зависит от физических свойств распыляемой жидкости и распыляющего газа, от скорости газа, от конструкции и геометрических размеров форсунки, от отношения между весовым количеством газа и жидкости. Для расчета размера частиц при пневматическом распылении имеется большое число эмпнрических формул [14]. Вследствие значительного влияния конструктивных особенностей форсунок на дисперсность использовать приводимые в литературе формулы можно только для аналогичных условий и форсунок. [c.16]

Определение величины поверхности контакта, фаз в барботажном вибрационном аппарате проведено в работе [93]. Исследовалось влияние на величину поверхности контакта фаз скоростей газа и жидкости, частоты и амплитуды вибраций, расстояния между тарелками, свободного сечения тарелок, размера отверстий в. тарел- ках и физических свойств газа и жидкости. Пределы изменения переменных параметров и физические свойства исследованных систем приведены в табл. 2 и 3. Измерения проведены в аппарате из силикатного стекла диаметром 0,08 м методом деполяризации света. [c.92]

В области устойчивого режима высота пенного слоя пропорциональна скорости газа и высоте исходного слоя жидкости (рис. 126). Влияние физических свойств жидкости и газа на высоту газо-жидкостного слоя сказывается меньше, чем при барботаже. В промышленных пенных аппаратах обычно гидравлическое сопротивление решетки составляет 10—20мм вод. ст., сопротивление пенного слоя — 20—100 мм вод. ст. [c.257]

Повышенное давление в замкнутом рабочем объеме может быть достигнуто подачей сжатого воздуха, инертного газа или путем прокачки моющей жидкости. Недостатками при использовании повышенного статического давления являются уменьшение количества кавитационных пузырьков и сужение области кавитации. Рассмотрим влияние физических свойств жидкости на процесс ультразвуковой очистки. Проведенные исследования [39] показали, что эрозия образцов растет с увеличением поверхностного натяжения жидкостей. Однако при очистке деталей, имеющих отверстия, каналы, щелй, капилляры, уменьшение поверхностного натяжения способствует повышению качества очистки за счет лучшего проникновения моющего раствора. [c.20]

Копрой Е. и Онстоне [118] определили изменения среднего диаметра капель жидкости при распыливании через распылитель Вентури азотом и этаном. В этой и других работах [75] показано влияние физических свойств распыливающего газа. Так, например, уменьшению вязкости газа на 60% соответствовало увеличение среднего диаметра капель примерно на ту же величину. [c.65]

Расхо кденне экспериментальных и рассчитанных значений к , для си-стелгы SOg—H2SO4 объясняется, вероятно, большей величиной межфазовой поверхности для этой системы по сравнению с системой NHg—HjO. Причиной этого является, во-первых, несколько меньшее газосодержание пенного слоя цля системы NHg—HjO (при скорости газа 1.4 м/сек.). Другую причину меньшей межфазовой поверхности при водной абсорбции аммиака следует искать в различии физических свойств жидкостей в сопоставляемых системах (вода и серная кислота). Поскольку в литературе нот данных по влиянию физических свойств жидкости (удельный вес поверхностное натяжение а, вязкость ц) на поверхность контакта фаз в пенном режиме, то для оценки этого влияния мы использовали данные, относящиеся к начальным рен<имам барботажа. [c.241]

Согласно экспериментальным результатам по влиянию физических свойств на толщину жидкой пленки (см. разд. II. Б. 3), вязкость жидкости и газа, в противоположность уравнению Хьюмарка — Прессбурга, не оказывает заметного влияния на содержание жидкости, по крайней мере внутри исследованного узкого диапазона. Поверхностное натяжение, наоборот, при достаточно высоких значениях весового расхода и паросодержания будет играть важную роль (более низкие поверхностные натяжения — меньшие пузыри жидкости). [c.218]

Влияние физических свойств исследовалось тем же самым путем, что и перепад давления. В этом случае влияние вязкости газа и жидкости не отмечалось, тогда как влияние поверхностного натяжения становилось заметным при увеличении газосодержания и скорости потока (рис. 14). Толщина пленки и перепад давления изменялись так же, как и поверхностное натяжение. Наконец, при изменении плотности газа толщина пленки менялась противоположно соответствующим изменениям перепада давления. Если все физические свойства оставались прежними, перепад давления и толщина пленки изменялись так же, как и в опытах, проведенных при различных условиях входа, когда было обнаружено согласие с данными Даклера [19, 26] (см. также разд. И. А. 4). [c.221]

Соколов и Соломахин [274] исследовали теплопередачу при малых скоростях газа (0,009—0,08 м/с), причем в качестве жидкостей применяли воду, этанол, U и растворы глицерина. Авторы получили высокое значение а для воды [4000—5200 Вт/(м -К)] и обнаружили значительное влияние физических свойств жидкости. Те же [c.509]

В [10] исследовали влияние вязкости и предельного напряжения сдвига на истинное газосодержание и гидравлические сопротивления в широком диапазоне изменения расходов жидкости, газа и физических свойств лифтируемой жидкости в трубах диаметром 48,60 и 73 мм. Вязкость жидкости изменялась в диапазоне от 1 до 475 мПа с, т.е. почти в 500 раз. [c.35]

Ргнтенсивность теплообмена между стенкой и жидкостью (газом) зависит от скорости и характера ее движения, разности температур, состояния и физических свойств жидкости (газа), состояния поверхности стенки. На интенсивность теплообмена оказывает большое влияние также форма поверхности теплоотдачи и ее расположение (трубы горизонтальные, вертикальные или наклонные). Теп.иообмен меняется в зависимости от того, протекает ли жидкость (газ) внутри труб или обтекает их снаружи. [c.37]