Поток выходной скорость

Истечение жидкости через насадки, из отверстий и через водосливы. Насадки широко применяют на нефтегазоперерабатывающих заводах в различных устройствах. Примером цилиндрических насадков являются дренажные трубы резервуаров, емкостей и технологических аппаратов. Конические сходящиеся насадки используют для получения больших выходных скоростей и увеличения дальности полета струи в приборах пожаротушения, соплах турбин, в форсунках и горелках, Расходящиеся конические насадки служат для замедления скорости движения жидкости и увеличения давления в эжекторах, на выходе центробежных насосов и т. п. Насадки различных типов применяют в градирнях, ректификационных и других колоннах для диспергирования жидкости, в контрольноизмерительных приборах для управления потоками воздуха, в водоструйных насосах и т. д. [c.55]

При преобладании действия радиального потока, частицы будут сразу выноситься из выходной камеры через отверстие сопла в выходную камеру. В случае равенства указанных сил, действующих на частицу, она будет продолжительное время циркулировать в сепараторе. Если в сепараторе будут легкие частицы (плотность которых меньше плотности основного потока), то скорость ее перемещения в радиальном направлении к оси вращения вихря будет значительно выше скорости перемещения основного потока. [c.272]

Во многих случаях локальные изменения коэффициентов теплоотдачи зависят не только от координаты вдоль поверхности х (или радиальной г), но также и от перпендикулярной ей координаты у (рис. 3), а именно в случае, когда газ не может прямо подниматься вверх в промежутке между соплами, а течет симметрично в обе стороны (параллельно щелям в направлении у) по всей ширине материала. Ясно, что этот выходящий поток влияет на все поле потока. Чем меньше отношение выходной площади потока Ра (заштрихованная площадь па рис. 3) к площади выходного поперечного сечения сопла В1 (для щелевых сопл), тем больше выходная скорость потока и менее однородно распределение коэффициентов теплоотдачи по ширине поверхности. Это влияние условий на выходе потока в деталях рассматривается в [16]. [c.269]

Выделим некоторый элемент среды, через который движется поток жидкости. В результате изменения скорости движения отдельных частиц нефти изменяется ее количество в потоке. Например, скорость двил<ения частицы нефти, находящейся в выходном сечении выделенного элемента в малой поре, меньше, чем у частицы, находящейся во входном сечении элемента в крупной поре. Следовательно, в элементарном объеме пласта изменяется относительное количество нефти в потоке жидкости под влиянием изменчивости скоростей движения жидкости в пористой среде, а величина этого изменения характеризуется значением коэффициента Ь. [c.198]

Основной причиной несколько большей эффективности сужающихся камер при дозвуковых скоростях является уменьшение разности скоростей потоков и снижение ударных потерь при смешении, так как процесс смешения происходит в ускоряющемся потоке. При этом, однако, следует учитывать, что увеличение выходной скорости Шз может привести к возрастанию потерь в диффузоре. [c.513]

У быстроходных турбин с малоразмерными отсасывающими трубами главные потери энергии происходят в отсасывающей трубе н, составляя около 40% всех потерь в турбине при малых нагрузках, достигают 75% при больших нагрузках. В зависимости от размеров отсасывающей трубы по-разному распределяются и категории потерь. У малоразмерных отсасывающих труб главными являются потери кинетической энергии с выходной скоростью, которые составляют 60—75% от всех потерь в отсасывающей трубе или 25—65% — в турбине. В отсасывающих трубах относительно больших размеров потери кинетической энергии на выходе могут быть невелики. Здесь главные потери будут внутри отсасывающей трубы на трение и особенно на расширение потока. [c.149]

Паросодержания подсчитывались из теплового баланса в предположении, что между фазами отсутствует скольжение. Температура жидкости на входе и на выходе из трубы измерялась термопарами. Опыт начинался, когда температура жидкости на выходе была немного ниже температуры насыщения. При этом тепловой поток медленно увеличивался при постоянных значениях расхода жидкости, температуры на входе и давления в контуре. Когда устанавливалось кипение жидкости, температура поверхности при увеличении теплового потока изменялась значительно медленнее. При дальнейшем увеличении теплового потока и паросодержания температура верхней образующей стержня принимала значения, близкие к величине выходной температуры, а затем заметно повышалась (коэффициент теплоотдачи падал). Тепловой поток увеличивался до тех пор, пока температура стержня не приближалась к точке плавления серебряного припоя, приваривающего термопары к стержню. В расчет принимались только величины, измеренные на выходе из экспериментального участка. Поэтому значения теплового потока, весовой скорости, паросодержания и коэффициента теплоотдачи рассчитывались для выходного сечения. Авторы предполагали, что плавный переход от пузырькового кипения к пленочному вдоль верхней образующей греющего стержня происходил вследствие разделения фаз в горизонтальной трубе. Этот переход хорошо воспроизводился. [c.57]

Рабочий процесс. Рассмотрим сначала энергетические показатели отсасывающих труб. Входное сечение трубы / 2( 2) в осевых турбинах определяется диаметром камеры Dk и диаметром втулки йът (рис. 4-27), в диагональных (рис. 4-33) и в радиально-осевых турбинах выходным диаметром Dg (рис. 4-13 и 4-20). Скорость U2 на входе в отсасывающую трубу зависит от расхода турбины Q и режима, т. е. от формы треугольников выходных скоростей (рис. 3-6, 3-11). При сходе с рабочего колеса поток имеет значительную неравномерность и поэтому среднюю энергию всех струек относительно нижнего бьефа 62 приходится определять суммированием по всему входному сечению F2 (рис. 5-17) [c.172]

Омская ТЭЦ-3 выполнила второй вариант рассмотренных выше горелок с повышенной (до 60 м/с) выходной скоростью потока. Давление воздуха перед горелками при этом повысилось до 330 мм вод. ст., но диапазон регулирования расширился до 55% п снизилась потеря тепла от химического недожога до 0,17о при а"т=1,01 (рис. 9-10, кривая 2). [c.171]

Рассмотрим кинетическое сгорание газа, приняв следующую физическую модель процесса. Смесь ламинарным потоком со скоростью вытекает из устья горелки диаметром В выходном сечении по периметру осуществляется зажигание смеси (рис. У-17). Внутренний темный конус имеет высоту Л, высота физической зоны горения /ц. Принимаем, что конус горения имеет правильную геометрическую форму с линейной образующей. В пределах физической зоны горения средняя скорость потока IV больше, чем скорость смеси в устье горелки из-за повышения температуры при сгорании и молекулярного изменения объема. Сечения потока до п после сгорания принимаем равными, что соответствует сгоранию в трубке. [c.152]

Для того чтобы факел был коротким и с большим углом раскрытия, можно применять горелки с закрученным потоком воздуха и смеси. Применение вентиляторного дутья позволит выбрать горелки с большими выходными скоростями и, следовательно, с большой глубиной регулирования производительности даже при работе на подогретом воздухе. [c.166]

При заделке выходного участка заподлицо в стенку, вдоль которой проходит поток со скоростью МК,, (независимо [c.454]

Потери давления на поворотах определяются изменением скорости частиц при прохождении ими поворотов. В свою очередь, эти изменения зависят от положения поворота в пространстве (горизонтальное, горизонтально-вертикальное, вертикально-горизонтальное), типа материала и радиуса поворота. На рис. 3.4.7.1 показаны входные и выходные скорости для частиц песка, которые могут быть использованы для приближенных расчетов и для других материалов [76]. При повороте потока на 180° расчет ведется в два приема. Сначала определяется скорость на выходе из поворота на 90°, затем эта скорость принимается за скорость входа на следующий поворот на 90°. [c.219]

Перемешивание (или отсутствие перемешивания) в результате конструктивных особенностей контактирующего оборудования. Например, в колонне, работающей с низкими скоростями потока, выходные кривые могут быть расширены за счет вихревой дисперсии или молекулярной диффузии в осевом направлении на тарелке. [c.541]

Необходимо отметить, что не только в выражении для но и в функции Н = f а) должна фигурировать средняя, а не выходная скорость газового потока. [c.6]

Выходная скорость потока из горелки м/с 35 36 [c.526]

При обтекании изолированного профиля плоскопараллельным потоком со скоростью Vao на поверхности его образуется сильно завихренный пограничный слой. При движении пограничного слоя элементарные вихри срываются с выходной кромки лопасти, образуя за профилем вихревой след суммарной интенсивностью Г. Для выполнения теоремы Томпсона для контура, охватывающего профиль на значительном расстоянии, необходимо, чтобы вокруг профиля внутри контура существовал поток с циркуляцией Г, равной интенсивности срывающихся вихрей. В результате взаимодействия пограничного слоя и потока обтекания точка срыва вихрей смещается с тыльной стороны профиля к выходной кромке это и обусловливает направление циркуляционного потока Г 12 [c.12]

Скорость Уа уменьшается за счет перехода частиц жидкости на большие радиусы. В высоконапорных насосах, которые имеют большие окружные составляющие скорости Vu и малые сечения спирали получаются малыми и выходная скорость колеса Ug в спирали практически не преобразуется. У низконапорных насосов, наоборот, меридианные составляющие скорости Ьщ велики, и преобразование у а в спирали может быть значительным. Правда, из-за малых значений абсолютных скоростей Уа относительная величина преобразования кинетической энергии потока в потенциальную и в этом случае мала. [c.80]

Фиг. 4. 9. Треугольник входа осевого Фиг. 4. 10. Треугольник выходных насоса при закручивании потока перед скоростей осевого насоса,

Расширение струи при выходе из насадка влечет за собой значительное уменьшение выходной скорости, а следовательно, и уносимой жидкостью энергии. Наиболее целесообразно применять такие насадки там, где нужен большой расход и меньшая выходная скорость, где желательно, чтобы отводимый поток имел минимальную удельную мощность, а также чтобы происходило [c.148]

В приборах этой группы измеряется глубина погружения поплавка, которая обратно пропорциональна плотности жидкости. Плотномер состоит из основного сосуда /, в котором плавает металлический поплавок 2. Жидкость по входной трубе 5 поступает в переливной сосуд постоянного напора 6 и далее по трубе 7 — в основной сосуд тоже с переливным устройством. Избыточная жидкость стекает по отводящей трубе 11. На выходном конце подводящей трубы 7 устанавливаются отражательные пластины (на фигуре не показаны), предохраняющие поплавок от завихрений в потоке жидкости. Скорость потока устанавливают при помощи диафрагмы на трубе 7, а также взаимным смещением по вертикали сосудов / и б. [c.480]

При малом значении 5 преобладают потери с выходной скоростью, а при з>4 — потери на расширение. При угле раскрытия более 14° поток внутри диффузора не заполняет равномерно все сечение. В связи с этим увеличивается интенсивность вихре-образования вдоль стенок, возникают обратные токи, а величина коэффициента со резко падает. Значения ф можно определить по заданным х и аг (табл. 1). [c.21]

Исследуемый процесс. Исследование проточного емкостного реактора с перемешиванием и теплообменом, схема которого показана на рис. П5.4.1, дает представление об основных этапах обнаружения неисправностей путем оценивания параметров. При моделировании были сделаны допущения о постоянстве объема реактора и идеальном смешении. В реакторе протекает простая реакция второго порядка 2А В. Предполагалось, что охлаждающей средой служит вода при постоянной температуре кипения Тс, равной 720 °R (260 °F). Считалось также, что плотность и теплоемкость входного потока реактора равны плотности и теплоемкости выходного потока. Константа скорости реакции, как предполагалось, подчиняется закону Аррениуса [c.177]

Важнейшие параметры, определяющие процесс смесеобразования, как, например, выходные скорости газа г , и воздуха гв, диаметры отверстий для струй газов расстояния между отверстиями в ряду 5 и углы между нанравлением струй газа и направлением потока воздуха а (углы атаки струй), выбираются конструкторами и про- [c.146]

Выведем уравнения материального баланса по потокам. Массовый поток жидкости, поступающей в аппарат, равен Ивхрвх, где рвх — средняя плотность потоков веществ, поступающих в реактор. Соответственно, суммарный поток веществ на выходе из аппарата равен —ор, где р — плотность жидкости в аппарате. Сумма входного и выходного потоков равна скорости изменения массы жидкости в аппарате йУр/сИ. Таким образом, справедливо равенство [c.36]

Внутренние потери связаны с потерей кинетической энергии потока и увеличением энтальпии рабочего тела в процессе течения. Потери кинетической энергии в сопловом аппарате и рабочем колесе и потери с выходной скоростью Са, не используемой в ступени, определяют значение КПД т1ол. [c.94]

Для автоматического управления (регулирования) производительностью насоса и соответственно выходной скоростью гидродвигателя используются.гидравлические усилители, отличающиеся высоким быстродействием. В частности, широко распространены двухкаскадные гидроусилители с соплом-заслонкой. Привод заслонки обычно осуществляется с помощью электромеханического преобразователя с поворотным якорем электромагнита, связанным с заслонкой. Преобразование электрического сигнала, управляющего углом поворота заслонки обычно осуществляется с помощью электромеханического преобразователя, принцип действия которого основан на взаимодействии двух магнитных потоков, создаваемых токами, протекающими по обмоткам возбуждения и управления. В случае равенства токов текущих по катушкам управления магнитный поток управления будет равен нулю. При введении же нарушения в величины этих токов возникнет магнитный поток, пропорциональный разности гоков, под дeй твиe.vI которого якорь, а вместе с ним и заслонка поворачиваются. [c.416]

Существенное влияние на химический недожог топлива оказывала скорость воздушного потока, причем с уменьшением избытка воздуха это влияние становится более заметным. Из рассмотрения представленных на рис. 3-35 данных видно, что при давлении мазута не менее 25 кПсм и вязкости его перед форсунками не более 6,4° ВУ с увеличением Нпп от 1,03 до 1,05 и 1,10 минимально необходимая скорость воздуха снижается с 63 до соответственно 42 и 36 м сек. Снижение же избытка воздуха до 1 % требует еще большего увеличения выходной скорости воздуха, причем даже при скорости около 90 м1сек еще имеет место существенный недожог мазута. Сопоставление этих данных с известными материалами исследований горелочных устройств меньшей производительности [Л. 4-11, 4-12, 4-27, 4-28] показывает, что уровень потерь от недожога может остаться неизменным, если одновременно с ростом производительности горелок будет повышена скорость воздуха в них. [c.173]

Форсунка Summers Shotton (рис. 50) имеет центральный подвод топлива. Проходящее через небольшие отверстия топливо встречается под углом, близким к 90°, с воздушным потоком и смешивается с ним в цилиндрической камере смешения. Небольшое выходное отверстие А обеспечивает большую выходную скорость эмульсии, достигающую, очевидно, 0,5—0,8 от звуковой. [c.100]

Форсунка Summers Shotton (рис. 65, б) имеет центральный подвод топлива. Проходящее через небольшие отверстия топливо встречается под углом, близким к 90°, с воздушным потоком и смешивается с ним в цилиндрической камере смешения. Небольшое выходное отверстие А обеспечивает большую выходную скорость эмульсии, достигающую, очевидно, 0,5—0,8 от звуковой. Эта форсунка дает наилучшие результаты распыления как по среднему, так и по максимальному диаметру капель. Для этой [c.157]

Немедленно при выходе потока из турбулентной форсунки во внезапно расширенный объем топочной камеры возникает раскрутка этих потоков, что ухудшает условия далыте.й-шего смесеобразования очень скоро направленные под разными углами друг к другу струи первичного и вторичного потоков сглаживаются в одном и том же направлении, перестают атаковать друг друга и дальше уже мирно сопутствуют друг другу, продолжая" вяло перемешиваться лиШь за счет общей турбулентности потока. Поэтому для более полного первичного смесеобразования, если такое желательно по самому замыслу процесса, значительную роль может играть хорошо спрофилированная амбразура горелки, когда эта горелка достаточно отодвинута назад (от топки). В этом случае сама амбразура, в которой продолжается движение закрученных потоков, начинает играть роль смесительной камеры, причем первичное смесеобразование в ней практически завершается. В горелках обычного типа воздействие на первичную, корневую зону с.ме-шения производится за счет изменения соотношений в количествах первичного и вторичного воздуха, для чего достаточно обеспечить возможность дросселирования одной из двух веток, идущих от общего источника (вентилятора) первичного или вторичного воздуха, что, вообще говоря, осуществимо как до нх ввода в горелочную систему, так и в самой горелке. Диапазон возможной регулировки расширяется, если крохме воздействия на количественные соотношения, иначе говоря, на соотношения выходных скоростей вторичного и первичного воздуха, в горелках предусмотрена возможность изменения углов встречи этих двух потоков. Последнее мероприятие Применяется редко, так как вызывает, как уже указывалось, лишнее увеличение сопротивления системы. Распространенные типы турбулентных горелок приведены на фиг. 16-3—16-5. [c.166]

Сечение устья выбирается такого размера, чтобы выходная скорость первичного потока оказалась равной Wi = 5 м/сек. Под некоторым углом к оси первичного потока направляются струи вторичного воздуха из сопел верхнего и нижнего рядов. Вся эта система заменяет собой обычную пылеуголь ную гopeлкy Применяемые скорости вторичного воздуха, подаваемого в умеренных количествах (30 50% от общего количества), равны ffi 2=25 -ч-30 м/сек. Толстая струя первнчното воздуха, несмотря на умеренную начальную ско- [c.169]

В холодных мазутных топках, стенки которых представляют собой металлические охлаждаемые поверхности, стабилизатором поджигания становится теплоемкая огнеупорная кладка (стенка, козырек , зажигательное кольцо и т. п.). Вместо этого с успехом могут применяться и чисто аэродинамические мероприятия, обеспечивающие возникновение достаточно производительных обратных токов горячего газа. Если для этой цели оказывается недостаточным введение в поток необтекаемого тела (или системы тел), то эффект может быть усилен за счет соответствующей закрутки потока с помощью тангенциального или улиточного подвода воздуха или за счет постановки лопаточного закручивателя с неподвижными или поворотными лопатками. Чем больше угол закрутки, тем больше разносится первичный поток к периферии, причем этот эффект тем сильнее, чем больше выходные скорости пото ка, т. е. чем значительнее форсировка горелки. [c.228]

ПбДЁОД Чйсти воздуха (главным образом, Для розжига топки п мазуте с форсункой, расположенной в этом канале) противодействует усиленному притоку высокотемпературных газообразных продуктов сгорания, мешая им подойти в достаточном количестве и достаточно близко к устью горелки. Вторая горелка (фиг. 72,6), как показывает опыт, значительно укорачивает расстояние между фронтом воспламенения и ее устьем даже при сжигании антрацитовой пыли (начало выхода летучих 400"С). Это в основном объясняется тем, что в канале первичного воздуха, несушего пыль, расположен рассекатель , могущий перемещаться и менять кольцевое проходное сечение первичного воздуха, а следовательно, и его выходную скорость. Его кормовая часть, обращенная к топочному объему, создает обратный вихрь, вызывающий усиленный приток высокотемпературных газов к самому выходу пылевоздушной смеси. Интенсивность обратного притока этих газов, вызываемого наличием в потоке плохо обтекаемого тела , зависит в значительной мере от скоростей выхода первичного воздуха и, следовательно, в этом случае в какой-то мере даже регулируема. [c.189]

Однако в действительности рабочие колеса имеют определенное число и толщину лопаток, в связи с чем приходптся учитывать отклонения всех элементарных струек потока, их скоростей и направлений. Естественно, что при протекании через канал между лопатками поток в средней его части не примет направления входных и выходных участков лонатки, а пройдет таким образом, что средний угол отклонения несколько уменьшится. [c.132]

В инжекционных горелках распространенных типов газ перед рабочим соплом имеет избыточное давление, а воздух поступает непосредственно из атмосферы цеха или котельной. Газ с бо.т1ьшой скоростью вытекает из сопла, увлекая в процессе турбулентного смешения воздух, поступаюш ий через кольцевое пространство между соплом и корпусом конфузора. В камере смешения (горловине) продолжается процесс смешения и некоторое (далеко не полное) выравнивание скоростей. В диффузоре горелки заканчивается смешение и увеличивается давление смеси за счет уменьшения кинетической энергии потока. Диффузор играет важную роль в окончании процесса смешения, так как движение смеси в нем сильно турбулизовано. На выходе горелка обычно имеет насадок, выравнивающий поле скоростей по сечению и доводящий выходную скорость до заданной величины, которая обеспечивает устойчивую работу горелки без проскока пламени при нужной глубине регулирования. [c.171]

Далее смесь поступает в диффз зор, в котором происходит увеличение статического давления за счет соответствующего плавного снижения скорости. Этот процесс также сопровождается потерями из-за завихрений и трения в диффузоре. Поток в диффузоре характеризуется значительным развитием турбулентности даже при малых значениях критерия Не, что приводит к дальнейшему выравниванию концентраций газа в смеси. Однако скорости потока по сечению и на выходе из диффузора оказываются неравномерными, с заметным падением у стенок. Горелка снабжается конфузорной головкой в целях увеличения и выравнивания скорости потока смеси на выходе. Как было указано в главе VI, горелка может не иметь диффузора, однако конфузорная головка является обязательным элементом большинства конструкций, так как без нее, даже при высоких выходных скоростях смеси в среднем по сечению, может иметь место проскок пламени из-за местных снижений скорости у стенок. Указанное не относится к горелкам частичного предварительного смешения, в которых подготавливаемая смесь лежит вне концентрационных пределов воспламенения. [c.230]

Коэффициент <р восстановления давления в диффузоре зависит от угла раскрытия аг и отношения площадей s = F4lFs (см. табл. 1). При малом значении s наблюдаются большие потери энергии с выходной скоростью, тогда как при s>4 преобладают потери на трение и расширение. Центральный угол раскрытия диффузора 2 не следует брать больше 14°, так как при этом поток внутри диффузора неравномерно заполняет все сечение, увеличивается вихреобразование вдоль стенок и коэффициент q> уменьшается. Малый угол 2 (менее 6°) приводит к чрезмерному увеличению габаритных размеров диффузора. Определим основной геометрический параметр т при значении ф = 0,8. [c.47]

На рис, 108 показана турбулентная горелка конструкции Промэнергогаза производительностью по природному газу 1100 нм 1ч. Горелка имеет двустороннюю подачу газа в закрученный поток воздуха и рассчитана на полное предварительное смешение. Выходная скорость газа из отверстий горелки равна 100 м сек при скорости выхода газовоздушного потока в топочную камеру 20— 22 м сек. Первый пуск и наладка горелки показали, что смешение газа с воздухом происходит в ней исключительно хорошо, горение заканчивается на расстоянии 1,0—1,5 л от выходной амбразуры. Однако хорошее перемешивание приводило к быстрому разогреву корпуса горелки, особенно центральной направляющей трубы, которая через час становилась красной. [c.276]

Пневматические форсунки дают большую возможность регулирования, чем центробежные, так как на форму и дисперсный состав факела влияют параметры обоих потоков (жидкости и воздуха). Расход воздуха также обычно изменяется дросселировани- ем с помощью вентиля или заслонки на воздухопроводе. Такая система регулирования снижает расход воздуха за счет изменения выходной скорости, что оказывает влияние на дисперсность и дальнобойность факела. Дальнейшее развитие пневматическое распыление получило в форсунках с двухсторонним ПО ДВОДОМ воздуха, в которых последний подается внутрь жидкостной струи и снаружи (см. рис. 21). При ЭТОМ достигается наибольшая поверхность соприкосновения жидкости с распыляющим агентом. [c.63]

Выходная скорость газа пз отверстий должна обеспечить струям углубление в поток воздуха на заданные расстояния от плоскости выхода с тем, чтобы разместить газовые струи наиболее равномерно в основной массе воздуха (нронорционально его расходам). [c.149]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология