Динамический модуль

Рис. 2.13. Комплексный динамический модуль при растяжении смеси (сплошная линия) и привитого сополимера (кружки) ПММА (75 вес. %) и ПБА (25 вес. %) получен при растяжении на частоте 110 Гц [75, 76].

В работе [36] приводятся результаты изучения эластических свойств вулканизатов жидких тиоколов, полученных на основе ди(р-хлорэтил)формаля, рр -дихлордиэтилового эфира и ди(р-хлор-этокси-р -этил)формаля, содержащие 1,2 и 10% (мол.) пропано-вых звеньев. Вулканизаты были получены с применением двуокиси марганца и п-хинондиоксима. Эластичность по отскоку и динамический модуль упругости измеряли в условиях мгновенного ударного сжатия в интервале температур от —70 до 150°С на маятниковом приборе КС [36]. [c.567]

Материал Допустимое напряжение а, МПа 1 Динамический модуль упругости д, МПа д/а [c.510]

Копер КМР-01 с переменным запасом энергии предназначен для определения динамических свойств резины (коэффициента внутреннего трения и динамического модуля) при ударном нагружении и повышенных температурах. [c.48]

Рис. У.4. Зависимость динамического модуля сдвига О от круговой частоты

Динамические методы весьма перспективны для изучения свойств граничных слоев. Они позволяют быстро и точно определить параметры, характеризующие структурно-механические свойства граничных слоев жидкостей такие, как динамический модуль сдвига, тангенс угла механических потерь, вязкость и т. п. [c.74]

Эластические и гистерезисные свойства резин. Эти свойства исключительно важны с точки зрения эксплуатационных показателей шин [43]. Для их характеристики применяют такие показатели, как относительное удлинение, эластичность по отскоку, динамический модуль, теплообразование и т. д. [44]. [c.88]

ВИСИТ ОТ ТОЛЩИНЫ прокладки, динамического модуля упругости д и допустимой нагрузки. Хорошие виброизолирующие прокладки обладают малым динамическим модулем упругости (менее 30 МПа). [c.510]

Динамический модуль упругости вычисляют по скорости распространения ультразвуковых колебаний с использованием следующих формул. [c.41]

Определение кинетики вулканизации имеет большое значение в производстве резиновых изделий. Вулканизуемость резиновых смесей неидентична их способности к подвулканизации, и для ее оценки необходимы методы, позволяющие определять не только начало (по уменьшению текучести), но и оптимум вулканизации по достижении максимального значения какого-либо показателя, например динамического модуля. [c.39]

Остаточные деформации появляются уже в начальной стадии сжатия. Однако они уменьшаются при повторных нагрузках и могут быть сведены к нулю после многократной нагрузки и разгрузки. Одновременно возрастает модуль деформации в 1,2— 1,5 раза по сравнению с Е для недеформированного материала. Еще большую величину имеет динамический модуль упругости, определяемый по скорости распространения упругих волн. [c.14]

Как будет показано, при этом не учитываются ни молекулярная анизотропия, ни влияния размеров или распределения по размерам частиц дискретной фазы. С помощью выражения = 2(1V)О " уравнение (2.5) можно использовать для определения комплексного динамического модуля при растяжении. Пригодность уравнения (2.5) подтверждается экспериментальными данными Дики и др. [75]. Для динамического модуля при растяжении физической смеси полимеров, содержащей 75 вес. % полиметилметакрилата (ПММА, непрерывная фаза) и 25 вес. % полибутилакрилата (ПБА, дискретная фаза), в пределах экспериментальной ошибки получено хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных (рис. 2.13, сплошные кривые). Там же представлены экспериментальные данные для привитого сополимера того же объемного состава (25 об. % [c.45]

Модуль упругости графита может быть определен как статистическими методами при растяжении, сжатии и изгибе, так и динамическими (динамический модуль упругости и динамический модуль сдвига). Между наиболее просто определяемыми неразрушающими методами — динамическим модулем и статическим - существует определенная связь. При невысоких нагрузках в первом приближении она носит прямо пропорциональный характер. Модуль упругости, также как и предел прочности зависит от плотности материала, влияние которого может быть учтено в соответствии с изложенным выше. [c.67]

Динамический модуль сдвига определяют по формуле [c.41]

Оценка сопротивления полимера удару обычно зависит от действительной части Е его динамического модуля. Примерно 65 % данных для 20 испытаний различных полимеров удовлетворяет следующей схеме [214] [c.409]

O Действительная часть динамического модуля сдвига Па [c.427]

G" Модуль сдвига потерь, мнимая част , динамического модуля сдвига Па [c.427]

Динамический модуль упругости х10 , МПа [c.422]

Другим важнейшим фактором, определяющим модуль упругости, является совершенство кристаллической решетки графита, которое, как известно, широко изменяется в зависимости от вида используемого сырья и температуры обработки материала. С ее повышением модуль упругости снижается немонотонно — в интервале температур 1900— 2200 °С имеется экстремум. Затем модуль снова снижается плавно. Модуль упругости., как и предел прочности возрастает с повышением температуры измерений до 1500-2000 °С, а затем снова снижается до значений, измеренных при комнатной температуре. Для отечественных графитовых материалов прирост динамического модуля упругости через каждые 100 °С, отнесенный к его исходной величине (Af/100° ) для интервала 20-1000 °С, когда изменение модуля упругости может быть принято пропорциональным температуре, приведен ниже [c.67]

Л — действительная компонента динамического модуля, упругий модуль сдвига (Пример 6.2) [c.625]

О" — динамический модуль потерь (Пример 6.2) [c.625]

Имеются методы расчета [37, с. 125 38, с. 72] Я(1пт) или Е х) по экспериментальной зависимости модуля Е 1) или напряжения о(1), а также по данным измерения динамического модуля [c.60]

Рис. II. и. Температурная зависимость динамического модуля полимерного стекла. [c.96]

Обычно механическое стеклование регистрируют по механиче ским потерям, физический смысл которых ввиду их резонансной природы может быть понят по аналогии с диэлектрическими потерями (ср. гл. VII), а формально они вводятся через комплексные динамические модули упругости. [c.97]

Резонансные эффекты разыгрываются в переходной области значительная часть энергии расходуется на молекулярные перестройки, а фазы напряжений и деформаций не совпадают. Тангенс угла механических потерь, численно равный отношению мнимой и вещественной компонент динамического модуля, характеризует диссипацию энергии в переходной области [38, с. 53]. [c.97]

Для изучения процесса структурообразования применяется ультразвуковой импульсный метод [175, 176, 178]. О кинетике формирования структуры судят по скорости распространения звуковых волн в исследуемом образце. При помощи прибора ИАЗ [154] можно определить собственную частоту колебаний образцов, рассчитать по ней динамический модуль упругости и по их изменению проследить кинетику структурообразования цементных образцов в виде балочек в достаточно затвердевшем состоянии. Однако на этом приборе невозможно проследить процесс структурообразования цементной суспензии. [c.55]

Рис. V. 5. Зависимость сдвигового динамического модуля потерь О" от круговой частоты оз

Различие между Гс и Гм отчетливо проявляется на температурной зависимости динамического модуля Юнга (рис. 2.6). Ниже Гс полимер находится в стеклообразном состоянии и температурная зависимость lg слабо выражена, как и у любого твердого тела. Выше Гс наблюдается более резкая зависимость логарифма модуля упругости от температуры в связи с тем, что в структурно-жид-ком состоянии структура полимера непрерывно изменяется с температурой. При дальнейшем увеличении температуры в области, где время релаксации снижается до величин, сравнимых с периодом колебаний, в полимерах проявляется высокоэластическая деформация. Амплитуда деформации полимера с увеличением температуры возрастает до тех пор, пока не достигнет предельного значения, а модуль — весьма низкого значения (например, для полимеров модуль одноосного сжатия в стеклообразном состоянии Ео примерно в 10 —10 раз больше, чем соответствующий модуль в высокоэластическом состоянии). [c.43]

Рис. 2.6. Зависимость логарифма динамического модуля продольной упругости аморфного полимерного стекла от температуры

Из приведённых данных следует, что динамический модуль упругости при 1000 °С будет, как и прочность, на 10-30 % выше, чем измеренный при комнатной температуре. При температурах 1500-2000 °С, когда модуль достигает максимального значения, прирост может достигать 70-75 %. [c.67]

Нетрудно видеть, что динамический модуль при w = О [c.196]

Отсюда динамический модуль Из выражения (348) находим [c.198]

Динамический модуль упругости (С) пирографита в плоскости осаж- [c.67]

Эластичность по отскоку (определенная на эластометре КС при частоте около 30 Гц) в интервале температур от 20 до 100°С составляет соответственно для ненаполненной резины 66—85%, а сажевого вулканизата 46—687о. Таким образом, для резин СКПО характерно резкое увеличение эластичности с ростом температуры. Это подтверждается данными по эластометру Шоба. В связи с низкой температурой стеклования динамический модуль упругости для ненаполненной резины уже при —45 °С (и далее до 100°С) имеет низкое значение — 3 МПа. Для сажевых резин величина динамического модуля в интервале температур от —45 до 120°С составляет от 6,6 до 4,4 МПа [8]. [c.578]

Для стержневых образцов динамические модули упругостн и сдвига определяют по формулам [c.46]

Влияние температурного циклирования в сочетании с ионизирующим и ультрафиолетовым излучением исследовалось при натурных испытаниях [9-41]. Было установлено, что температурная зависимость динамического модуля сдвига КМУП сохраняется в допустимых пределах после 608 суток эксплуатации. В течение указанного времени внутренние напряжения уменьшаются, теплостойкость КМУП повышается. [c.538]

Температуры структурного стеклования Тс и механического стеклования Тм. с независимы между собой, так как первая определяется скоростью охлаждения, а вторая — временным режимом механического воздействия (периода действия силы 0, частоты упругих колебаний v). Различие между Тс и Гм.с четко наблюдалось, например, при изучении температурной зависимости динамического модуля сдвига G или модуля одноосного сжатия Е. Характерная зависимость lg от температуры для полимера 11риведена на рис. П. 11. Ниже Гс полимер находится в стеклообразном состоянии и температурная зависимость Igf слабо выражена, как и у любого твердого тела вообще. Выше Гс логарифм модуля упругости изменяется с температурой несколько сильнее в связи С тем, что в структурно-жидком состоянии структура полимера изменяется с изменением температуры. При дальнейшем увеличении температуры, когда время релаксации снижается до величин, сравнимых с периодом колебаний, начинает возникать высокоэла-бтичёская деформация. С дальнейшим увеличением температуры амплитуда деформации полимера возрастает до предельного значения, а модуль упругости падает до весьма низкого значения (модуля высокоэластичности). Для полимеров модуль одноосного (жатия в стеклообразном состоянии Ео примерно в 10 —10 раз больше, чем соответствующий модуль Еж в высокоэластическом состоянии. [c.96]

Рис. 6.4. Зависимость логарифма динамического модуля сдвига О от лога-фифма частоты со

Шзму трения, характерному для твердых тел. Начало уменьшения амплитуды деформации (рис. 13.4), соответствующее увеличению динамического модуля, совпадает с началом падения силы трения. С уменьщением V максимум Р в области стеклования смещаеТ [c.366]

Легко видеть, что статический модуль М, определяемый обычными методами на основе закона Гука, не совпадает по величине с динамическим модулем например, для металлов эта разница составляет 1 %. [c.194]

На рис. 85 представлено изменение внутреннего трения (oix) и отношения динамического модуля М к нерелаксированному модулю Л4оо в функции параметра штдля случая, когда МоШ = = 0,6. Из рис. 85 видно, что отношение М /Мо в точке, где Q ((от) максимально, имеет наибольшую скорость изменения в зависимости от параметра сот. [c.199]

Рис. 25. Сопоставление значений предела прочности при сжатхи и динамического модуля упругости образцов графита вырезка образцов параллельно (II) и перпендикулярно (1) к оси заготовки марки графита

Эпоксидные полимеры и композиции (1982) -- [ c.21 , c.23 , c.49 ]

Физическая химия наполненных полимеров (1977) -- [ c.136 , c.163 , c.164 ]

Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта (1972) -- [ c.24 ]

Механические свойства твёрдых полимеров (1975) -- [ c.242 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.2 , c.281 ]

Энциклопедия полимеров том 1 (1972) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 1 (1974) -- [ c.0 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.2 , c.281 ]

Полимерные смеси и композиты (1979) -- [ c.87 , c.88 ]

Истирание резин (1975) -- [ c.30 , c.91 , c.123 ]

Кристаллизация каучуков и резин (1973) -- [ c.86 , c.197 ]

Стойкость эластомеров в эксплуатационных условиях (1986) -- [ c.57 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология