Влияние электролитического хромирования

Кудрявцев И. В., Рябченков А., В., Влияние электролитического хромирования на усталостную прочность, Вестник инженеров и техников № 2, Ы17. [c.176]

Отношение к перенапряжению — двойственное. С одной стороны, перенапряжение приводит к повышенному расходу электроэнергии, с другой стороны, благодаря перенапряжению удается осаждать из водных растворов многие металлы, которые-но значениям их стандартных электродных потенциалов осаждаться не должны. Это Ре, РЬ, 5п, N1, Со, 2п, Сг. Именно благодаря перенапряжению, а также влиянию концентрации раствора на электродный потенциал возможны электролитическое хромирование и никелирование железных изделий, а на ртутном электроде удается получить из водного раствора даже натрий. [c.361]

Ш л у г е р М. А. Влияние условий хромирования и дехромирования на получение пористого хрома. В сборнике Теория и практика электролитического хромирования . М. Изд. АН СССР, 1957, 232 стр. [c.189]

Результаты изложенных в предыдущем разделе исследований показывают, что электролитическое покрытие хромом заметно снижает усталостную и в некоторых случаях коррозионно-усталостную прочность конструкционной стали. Не удалось установить такие технологические режимы хромирования, которые полностью устраняли бы неблагоприятное влияние хромирования на усталостную прочность. Высокотемпературный отпуск (500—650°), возвращающий стали исходную усталостную прочность, во многих практических случаях не может быть [c.116]

На несение равно.мерно пристающей стабильной масляной пленки на хромированную поверхность представляет затруднения из-за плохой смачиваемости электролитического хрома. С этим недостатком хромового покрытия пытаются бороться химическим травлением в различных кислотах, анодной обработкой в хромовых электролитах (перемена полюсов) или в специальных щелочных растворах, а в ряде случаев путем механической обработки основного материала или покрытия (создание рифленой поверхности). Так называемое пористое хромирование, которое также направлено на улучшение смачиваемости, может оказать существенное влияние на показатели прочности. [c.204]

С целью определения влияния процесса шлифования на изменение фазового состава и напряженности кристаллической решетки электролитического хрома был проведен рентгеноструктурный анализ хромированных образцов, указанных в табл. 2. [c.128]

Качество хромового покрытия деталей существенно зависит от механической обработки, предшествующей хромированию. Чистота поверхности деталей, подвергаемых хромированию, должна быть в пределах 9—И классов по ГОСТ 2789-51. Материал детали и его термическая обработка под слоем хрома не оказывают влияния на качество поверхности электролитического хрома. [c.146]

Влияние плотности тока и температуры на величину внутренних напряжений в электролитических осадках хрома выявлялось нами на образцах, хромированных в электролите следующего состава- [c.57]

Перед выполнением работы необходимо ознакомиться 1) с электролитическим хромированием и назначением хромовых покрытий 2) с требованиями, предъявляемыми к хромовым покрытиям в зависимости от их назначения 3) с влиянием концентрации 504 , Сг + и Ре + в электролите для хромирования на качество хромовых лакрытий 4) с взаимосвязью при хромировании между концентрацией основных комлонентов электролита, плотностью тока, температурой и качеством пок рытий 5) с методами испытания хромовых 1П01крытий. [c.133]

Огпуск хромированных изделий нри температуре до 300" не устраняет т редного влияния хромовых покрытий иа усталостную прочность стальных изделий. Отпуск при более высокой температуре (600— 650°) практически полностью ликвидирует снижение усталостной прочности, вызванное электролитическим хромированием. [c.115]

Фиг. 95. Влияние предварите,ль-ного упрочиения холодным наклепом на предел коррозионной выносливости электролитически хромированных образцов стали 45.

Как видно ин табл. Ш, электролитическое никелирование приводит к реакомз снижению усталостной прочности гладких образцов (на 34 / ). Столь значительное понижение предела выносливости, вызываемое нанесением никелевого покрытия, можно объяснить так же, как и в случае электролитического хромирования, влиянием больших остаточных растягивающих напряжений, возникающих в с.тое никеля. [c.127]

Лапии Н. П., Гольц Л. Н., Электролитическое хромирование. Влияние примеси азотной кислоты к хромировочным ваннам, ЖПХ, 1930, вып. 8, с. 1151—1155. [c.310]

Для изучения влияния пассивирующих добавок на скорость растворения железа марки Армко в 0,01% Na I Е. Н. Миролюбов, Н. П. Жук и Н. Д. Томашов[1312] применили железные пластинки, покрытые слоем, содержащим Fe . Хорошее пассивирование достигалось добавкой уже 0,001 п. бихромата или молибдата. Еще эффективнее оказался вольфрамат (0,0001 н.). В растворе КаСгаО, пассивирование сопровождается образованием поверхностной пленки толщиной до 1000 A. Распространение коррозии по поверхности металла можно изучать по радиограммам после нанесения на эту поверхность электролитическим путем слоя радиоактивного изотопа того же металла. В корродированных местах активность меньше из-за разбавления металла кислородом и из-за частичного выщелачивания поверхностного слоя. Коррозия сплавов Zn А1 -f- РЬ в водяных парах изучалась введением радиоактивного изотопа свинца ThB [1184]. На радиограммах было обнаружено, что в первую очередь корродируют места локализации свинца на границах зерен из эвтектики Zn 4- А1. Пауэрс и Гакерман [1185] изучили пассивирование стали хроматом. Сталь погружалась в раствор меченого Сг 04, и толщина удерживаемого поверхностью хрома измерялась по активности. Было найдено, что степень пассивирования связана с количеством поглощенного хромата, которое в свою очередь зависит от pH раствора. Радиоактивный хром был также применен для изучения последовательности разрядов ионов Сг и при электролитическом хромировании [1187]. [c.452]

В работах канд. техн. наук А. В. Рыковой рассматривается влияние технологических факторов (состав электролита, температура, плотность тока, способ подготовки поверхности) при электролитическом хромировании и никелировании на величину остаточных напряжений в покрытиях и даются конкретные технологические рекомендации д,ля получения указанных гальванических покрытий с меньшими остаточными напряжениями. Результаты исследования А. В. Рыковой еще раз подтвердили отрицательное влияние остаточных растягивающих напряжений на циклическую прочность стальных деталей. [c.3]

Явление перенапряжения нежелательно потому, что оно приводит к повышенному расходу электроэнергии. Однако иногда явление перенапряжения оказывается полезным и позволяет провести такие электрохимические процессы, которые без перенапряжения не ведут к желательному результату. Так, гальваническое хромирование возможно потому, что наряду с влиянием концентрации электролита (см. 8.6) сказывается также влияние на процесс электролиза перенапряжения водорода. По этой же причине удается электролитически осаждать нз водных растворов не только РЬ, Sn и Ni, но и Fe, Сг и Zn (см. положение водорода в ряду разряжаемости катионов в разд. 8.8). С помощью электродов, на которых водород проявляет особенно высокое перенапряжение, например ртутного электрода, удается выделять из водных растворов даже такие неблагородные металлы, как Na (ртутный метод, см. 11.4). [c.230]

О влиянии хромовых покрытий при непрерывных нагрузках имеется ряд данных, которые независимо от состава материала и его структуры позволяют считать, что при кратковременной растягивающей нагрузке (при испытании на растяжение) большее значение имеют коэффициенты относительного удлинения 5 и относительного сжатия г ), чем коэффициенты Сто.г и ст, характеризующие прочность. Виганд и Шеииост исследовали влияние твердого хромового покрытия толщиной 100 мкм (при плотности тока 50 а/дм и температуре 55°С) на прочность при растяжении образца из облагороженной стали, соответствующей современной стали марки ЗОСгМоУЭ, и установили на основании (несколько более высокого сопротивления растяжению, что слой хрома также воспринимал нагрузку. Удлинение и сужение шейки (с 60 до 33%) стали заметно меньшими. При электролитическом снятии хрома с образцов оба эти коэффициента лишь незначительно улучшились. Эти данные были подтверждены многочисленными испытаниями различных материалов для самолетостроения, а также работами Бильфингера со стержнями из стали 3160, хромированными на толщину 150 мкм. Позднее Логан при проведении широкого объема работ с облагороженной сталью (температура отпуска 495° С) марки 4130 (соответствует марке 25СгМо4) пришел к выводу, что предел текучести и предел прочности на растяжение с увеличением толщины покрытия уменьшаются на 10—20% и что остальные коэффициенты деформации в результате гальванической обработки заметно снижаются. Рыкова и Таушер независимо от условий хромирования пришли к этим же выводам. [c.196]

Проведенные нами исследования по влиянию шлифования электролитического хрома, полученного при различных режимах хромирования, показали, что микротвердость хромового покрытия после шлифования во всех случаях снижается по сравнению с хмикротвердостью нешлифованной поверхности. Это снижение происходит в большей мере при шлифовании кругами из карбида кремния зеленого и в меньшей мере — при шлифовании кругами из электрокорунда нормального (рис. 4). [c.124]