Сжатие резины относительное

Механические испытания Определение изменения механических свойств образцов после экспозиции в средах -Предел прочности при растяжении -Относительное удлинение при разрыве -Предел прочности на сжатие -Пластмассы, резины -Силикатные, графитовые [c.94]

Стандарт устанавливает методы испытаний резин с твердостью от 30 до 95 единиц по Шору на стойкость к термическому старению при статической деформации сжатия по относительной остаточной деформации сжатия [c.627]

Рис. 2.28. Совмещенный график зависимости относительной остаточной деформации сжатия резин от продолжительности старения.

Прогнозирование накопления относительной остаточной деформации при сжатии резин в агрессивной среде можно производить по данным, полученным при повышенных температурах. [c.142]

При 20 °С испытания проводили в жидком аммиаке, при этом наблюдали значительно большую скорость накопления остаточной деформации, чем на воздухе. Испытания в газообразном аммиаке при 70—150 °С показали, что с повышением температуры скорость непрерывно возрастает. По данным рис. 4.19 в соответствии с ГОСТ 9.035—74 по трем температурам 70, 90, 110°С была рассчитана кажущаяся энергия активации процесса накопления относительной остаточной деформации (41,16 кДж/моль) и построена совмещенная кривая накопления относительной остаточной деформации резины в аммиаке (рис. 4.20). Полученные экспериментальные данные при 20 °С в жидком аммиаке за 100 и 270 сут укладываются на расчетную кривую. Это позволяет использовать температурную зависимость накопления остаточной деформации сжатых резин в газообразном аммиаке для его прогнозирования в жидком аммиаке при 20°С. [c.143]

Для расчета сроков службы уплотнения изучалось влияние этих процессов на величину контактного напряжения. Изучая релаксацию напряжения при высоких температурах, авторы установили, что относительное изменение контактного, напряжения в диапазоне е=0,15—0,7 не зависит от степени сжатия резины [9]. Это означает, что напряженное состояние не должно влиять на скорость старения. Действительно, относительное изменение контактного напряжения обычных цилиндрических образцов и образцов, моделирующих кольца, совпадает (рис. 14). [c.87]

Полученный результат позволяет считать, что для работы уплотнительных деталей в ряде случаев целесообразно использовать большие сжатия резин, так как при одинаковой скорости относительного падения контактного напряжения абсолютная величина сохранившегося контактного напряжения будет тем больше, чем выше первоначальная степень сжатия. [c.88]

При выборе резин руководствуются их свойствами, представленными в табл. 1.1, и в основном ориентируются на показатели твердости, прочности при растяжении или сжатии, в зависимости от вида на1 ружения относительное удлинение при разрыве и относительную остаточную деформацию. Условная прочность резин, нашедших наибольшее применение, составляет от 4 до 20 МПа. Относительное удлинение при разрыве изменяется от 90 до 1000 %. Плотность маслостойких резин для различных марок колеблется от 1090 до [c.8]

Можно предположить, что при объемном сжатии резина ведет себя как упругое тело [1, 2]. Из теории упругости известно, что при объемном сжатии (рис. 2) относительные деформации [c.114]

Хотя при эксплоатации резиновые изделия значительно чаще подвергаются деформации сжатия, чем растяжения,- изучению поведения резины при сжатии посвящено относительно мало исследований. Объяснение этого следует искать, в первую очередь, в трудностях анализа кривых сжатия резины из-за искажающего влияния трения о сжимающие поверхности. [c.183]

Одна из первых формул для относительного сжатия резины, предложенная еще в 70-х годах прошлого столетия, имеет вид [c.187]

При сжатии резины линейная деформация б или натяг (в см) и напряжение р (в кГ см ) связаны между собой следующей формулой, полученной из соответствующей зависимости относительной линейной деформации резины от напряжения [c.99]

Двухосное сжатие резины не исследовано. Более доступен для изучения относительно близкий к нему случай одноосного удлинения резины, сжимаемой в канале заданной ширины. [c.29]

Переменная Сп в условиях сжатия является относительной жесткостью резино-паронитовых прокладок и определяется выражением [c.216]

Зависимость напряжение — деформация в простом растяжении и сжатии пенистой резины относительно небольшой плотности, когда объемная доля резины ур составляет лишь 0,125, показана на рис. 10.3. При небольшом (до 0,10) растяжении эта зависимость устойчиво линейна. Отсюда может быть вычислен модуль упругости Ег (модуль Юнга) губчатого материала. При сжатии же [c.280]

В этой главе была представлена классическая версия термодинамики каучукоподобной эластичности, не претерпевшая существенных изменений за последние 20 лет. Подобная стабильность теории обусловлена тем, что на опыте относительно легко реализовать описанные выше условия идеальности резины. По существу, каучукоподобная эластичность в своем энтропийном варианте (а это и есть идеальный вариант) вполне аналогична упругости газов. Некоторые геометрические трансформации — замена всестороннего сжатия растяжением, с соответствующей заменой давления на растягивающее напряжение, при соблюдении условий аффинности деформации, позволяют в полной мере использовать и математический формализм, следующий из указанной [c.121]

Рис. 3.12. Кинетика химической релаксации напряжения 0(/сго (-) и накопления относительной остаточной деформации сжатия бост (—--) резин на основе СКН-40, содержащих ТМТД 1)

В уравнения (13.10) и (13.11) входит переменная Сд, которая в условиях сжатия является относительной жесткостью резино-паронитовых прокладок [c.396]

С понижением температуры прочностные показатели резин из ЦПА значительно возрастают, при этом относительное удлинение не изменяется. Сохранение свойств резин из ЦПА при низких температурах было подтверждено также отсутствием изменения твердости по Шору с понижением температуры до —80 °С, а также характером изменения остаточной деформации сжатия и напряжения при удлинении 100%. В работе [5] показано, что механические свойства резин из ЦПА при низких температурах сохраняются значительно лучше, чем для таких морозостойких каучуков, как полипропиленоксид и цыс-полибутадиен. [c.326]

В результате изучения вулканизационных характеристик с помощью вулкаметров можно сделать выводы только относительно общей кинетики процесса вулканизации. Однако на основе этих характеристик невозможен прямой расчёт времени необходимого для достижения 90% степени вулканизации резины в изделии. Соотношение между временами достижения 90% и степенью вулканизации определяется либо с помощью вулкаметра, либо по величине остаточного сжатия на прессованных (или литых под давлением) кольцах круглого сечения диаметром профиля 5 мм. [c.502]

Вулканизаты из бутадиен-стирольных каучуков значительно меньше сохраняют прочность при растяжении, относительное удлинение и сопротивление раздиру при повышенных температурах (100 °С) и характеризуются меньшей эластичностью, более высокими механическими потерями при трении и повышенным теплообразованием по сравнению с вулканизатами из натурального каучука, а также уступают им по сопротивлению многократным деформациям изгиба, растяжения, сжатия, разрастания пореза и текучести. По водостойкости и газопроницаемости резины из бутадиен-сти- [c.15]

Уплотнение кольцами круглого сечения. Кольца круглого сечения могут применяться для уплотнения вращательных соединений но обычной схеме (при установке колец под прямым углом к оси вращения вала) лишь при относительно легких скоростных и нагрузочных режимах. Радиальное сжатие кольца в этом случае не должно превышать 5—6% ог поперечного его сечения, а окружная скорость вала — 2 м/сек. Эти ограничения обусловлены тем, что на контактной поверхности развиваются недопустимо высокие температуры, вызывающие старение резины и быстрый выход уплотнения из строя. [c.493]

В последние годы развитие получила химия ударного сжатия. При сжатии твердых тел и жидкостей ударными волнами, образуемыми, например, детонацией взрывчатых веществ при взрывах, в миллионные доли секунды развиваются в веществе очень высокие давления. При этом образуются активные частицы как радикального, так и ионного типов. Последствия прохождения через вещество ударной волны могут, быть самыми различными — раздробление вещества, распад сложного вещества на относительно более простые, но и образование полимерных цепей. К примеру, сырой каучук при прохождении ударной волны за доли секунды превращается в резину под воздействием ударных волн аминокислоты превращаются в простейшие белки и т.д. [c.222]

При испытании по ГОСТ 9.030—74 по изменению массы AAI и коэффициента АЯ изменения физико-механических показателей лосле выдержки резин в агрессивной среде в течение 72 ч при температуре от 70 до 150 °С резины делят на четыре группы стойкости. К самой стойкой группе относятся резины с ДМ от —1,0 до +5,0 % и АЯ от — 15 % до +15 %, к IV группе — резины с АМ до +10 % (при вымывании) и 50 % (при набухании) и АЯ до —80 % (при деструкции) и +70 % (при структурировании). По ГОСТ 9.065—76 резины делят на три группы стойкости по времени до разрыва, по ГОСТ 9.070—76 на три группы по относительной остаточной деформации и изменению напряжения в сжатом образце, по ГОСТ 9.061—75 на три группы по динамической ползучести. [c.209]

Испытания резин на стойкость к воздействию жидких агрессивных сред при статической деформации сжатия осуществляют по ГОСТ 9.070—76. Стойкость к воздействию агрессивной жидкости оценивают по одному из следующих показателей степень релаксации напряжения Rx, коэффициент старения по напряжению сжатия Ка, статический модуль упругости при сжатии сж — метод А относительная остаточная деформация ост — метод Б. Метод Б применяют для резин, изменение массы которых после 72 ч выдержки в агрессивной жидкости в ненапряженном состоянии находится в пределах от —3 до +10%. [c.105]

При дальнейшем увеличении нагрузки величина давления на дорогу уже значительно превышает внутреннее давление воздуха (рис. 3.4). Такое изменение среднего давления объясняется тем, что при малых нагрузках деформируется в основном резина протектора более податливая, чем напряженный каркас, находящийся под внутренним давлением сжатого воздуха, поэтому площадь контакта относительно большая, а среднее давление низкое. С увеличением нагрузки начинает также деформироваться каркас, более жесткий, чем протектор, площадь контакта растет медленнее и давление становится большим. Это зона эксплуатационных нагрузок. Среднее давление вновь резко растет, когда нагрузка увеличивается, но не приводит к значительному увеличению площади контакта. Давление быстро повышается и намного превосходит внутреннее давление воздуха в шине. [c.89]

Этот вид износа реализуется при трении резины по шероховатым поверхностям при относительно высоком значении коэффициента трения. Характерным для абразивного износа является наличие на истертой поверхности резин параллельных полос (царапин), направление которых совпадает с направлением Скольжения (рис. 1.1). Абразивный износ резин подробно изучен в работах А. Шалламаха [14, 33, 34], И. В. Крагельского [1, 26], С. Б. Ратнера [35]. Износ в данном случае обусловлен тем, что твердые грани контртела производят царапание (микрорезание) поверхностного слоя резины. При установлении общих закономерностей абразивного износа резины А. Шалламахом [33] были поставлены модельные опыты, в которых единичный выступ шероховатой поверхности контртела имитировался тупой иглой. Нагрузку на иглу выбирали таким образом, чтобы она не проникала через поверхностный слой резины. Тангенциальная сила, вызывающая перемещение иглы по поверхности резины, записывалась автоматически. На рис. 1.2, а, б, в представлены следы иглы на поверхности различных резин из натурального каучука (НК) . Под действием тангенциальной силы игла увлекает за собой некоторый объем резины, находящийся впереди нее. Эта часть резины сжимается, а резина, находящаяся позади иглы, растягивается. В определенный момент, когда упругие силы, стремящиеся возвратить сжатую резину в первоначальное состояние, становятся [c.7]

Рис. 4.26. Зависимость относительной остаточной деформации сжатия резин после выдержки в масле ТАД17-И в течение 10 сут от температуры

В отличие от резин из СКН-26 стационарный участок при старении резин из НК наблюдается до значительно больших поглощенных доз. Как видно из рис. 5.8, модуль сжатия резины из НК, не содержащей защитного агента, возрастает с постоянной скоростью до 700-10 Гр, в то время как при старении резины из незаправленного СКН-26 эта доза составляет 150-10 Гр. При дозах выше 700-10 Гр скорость старения резины из НК значительно повышается. Сравнение относительной радиационной стойкости резин из НК и СКН-26 показывает, что стойкость резины из НК выше, чем резины из СКН-26, и с увеличением поглощенной дозы она возрастает. [c.190]

В этом случае с повышением температуры возрастает скорость роста статического модуля сжатия резин, поэтому одна и та же относительная величина статического модуля EtIEo, равная 5, достигается при меньших поглощенных дозах. [c.202]

В смеси из неопрена W не обязательно вводить серу, хотя добавление ее приводит к изменению ряда свойств. Например, введение серы даже в количестве 0,1 вес. ч. снижает степень кристаллизации, уменьшает остаточное сжатие и относительное удлинение и увеличивает модули i твердость резин. Однако одновременно понижается теплостойкость резпн. Поэтому если для изделий важна теплостойкость, то следует избегать введения серы. [c.242]

Термическая стабильность на в о з д у х е у силоксановых вулканизатов значительно выше, чем у органических резин. Старение первых (рис. 1) [72] идет при 200—300 °С со скоростью, характерной для вторых при 100—150 °С. После 4—6 недель старения при 125°С органические резины уступают силоксановым по сопротивлению разрыву при этой температуре. В течение первых 2 недель старения при 210 °С механические свойства силоксановых резин изменяются в допустимых пределах, а затем остаются постоянными в течение 8 недель [20, с. 48—54]. Повышенной термической стабильностью при свободном старении отличаются вулканизаты гетеросилоксанов [3, с. 156] и особенно карборансилоксанов [16]. У последних сопротивление разрыву равно 1,8 МПа и относительное удлинение 87% после 24 ч старения при 427 °С. При старении в напряженном состоянии преимущества силоксановых резин перед органическими проявляются уже при 100°С в меньших величинах остаточной деформации сжатия (рис. 2) [72]. По данным [62], силоксановые резины служат при [c.492]

Рассмотренные в конце этой главы отклонения от идеальности— два типа инверсий — легко интерпретируются с термокинетических позиций, что рекомендуется читателям для упражнения проделать самостоятельно. Разумеется, при этом должны получиться те же результаты, к которым мы пришли в б и 7 более старомодным образом. Однако указанные термокинетические эффекты относительно слабы и не идут в сравнение с эффектами возникновения жесткости при быстрых воздействиях, рассмотренных в гл. II. Гораздо важнее другое (чему, собственно, и была посвящена настоящая слава) именно в приближении идеальности, в силу энтропийной природы высокоэластичности, резины могут проявлять свойства, присущие сразу трем агрегатным состояниям. При растяжении они схоДны и с жидкостями, и с газами. При всестороннем сжатии они неотличимы от обычных твердых тел, а при одномерном сжатии у них появляется удивительная анизотропия свойств (э отличие от одномерного или даже двухмерного растяжения) в направлении сжатия они твердоподобны, а в двух перпендикулярных (одном — если пользоваться цилиндрическими координатами)—по-прежнему высокоэластичны. [c.122]

Резина .Модуль Истирание Остаточная относительная деформация сжатия за 9 8 при 130" с в % Температур при 1 )ОСТОЙКОСТЬ зо " с [c.333]

Когда кремнезем необходимо диспергировать в органическом полимере, чтобы вызвать упрочнение полимера, или диспергировать в какой-либо жидкости, чтобы вызвать ее загущение, образцы кремпезема, полученного осаждением, должны приготовляться так, чтобы их легко можно было измельчить или диспергировать до единичных первичных частиц или до очень небольших кластеров коллоидных размеров. Осажденные агрегаты должны быть относительно большими по размеру, чтобы кремнезем легко было промывать и высушивать. Однако структура внутри самих агрегатов должна оставаться открытой и иметь большие поры. Когда такие агрегаты будут подвергаться действию сил сжатия или поперечных сил сдвига, наиример, если кремнезем в измельченном состоянии вносится в резину, структура таких агрегатов может быть легко раздроблена и разрушена до коллоидных размеров. Если первичные частицы кремнезема оказываются плотно упакованными, как в аэрогелях, то прилагаемые обычные механические усилия не способны раз-.дробить их на отдельные части, по крайней мере нельзя получать раздробленные кусочки, заметно меньшие по размеру. 500 нм. [c.767]

Окись дибутилолова и окись гексабутилдиолова также используются при вулканизации композиций кремнийорганических эластомеров с высоким содержанием наполнителя — они способствуют образованию резин с низкой остаточной деформацией сжатия и высоким относительным удлинением при разрыве. [c.381]

Для повышения морозостойкости, твердости и снижения накопления относительной остаточной деформации сжатия после теплового старения при сохранении уровня относительного удлинения резин в резиновую смесь с сульфенамидным ускорителем (Сульфенамид Ц) и стеариновой кислотой дополнительно вводят алкилфенолформальдегидную резольную серусо-держащую смолу в количестве 5-7 частей [309 . [c.270]

Ионизированные группы ассоциируют в ионные кластеры, являющиеся полифункциональными вулканизационными узлами. При добавлении к хлористоводородной соли СКМВП оксида цинка сопротивление разрыву материала возрастает до 18 МПа при высоком относительном удлинении. Использование оксида цинка в комбинации с серной вулканизующей системой обусловливает получение вулканизатов с высокими прочностными показателями (сопротивление разрыву 23 МПа), низким накоплением остаточной деформации сжатия и всеми другими показателями, которые характерны для резин с ковалентными поперечными связями. Сажевые вулканизаты гидрохлоридов СКМВП с комбинированной вулканизующей системой имеют сопротивление разрыву около [c.149]

Амортизаторы (или вйбройзоляторы) изготовляют из стальных пружин, резины и других упругих материалов. Применяют комбинированные резино-метал-лические и пружинно-дааст-массовые амортизаторы, Опорные виброизоляторы с гидро-ша рнирами и пневмо-реЗино-вые амортизаторы в которых используются упругие свойства сжатого воздуха и самой резины. Пружинные амортизаторы обладают относительно высокой виброизолирующей способностью и долговечностью. Однако они плохо рассеивают энергию колебаний, поскольку ( характеризуются небольшим внутренним трением. Поэтому затухание колебаний системы, установленной на стальных пружинах, происходит медленно, что особенно заметно в резонансном режиме при пуске и остановке машины. Пружинные амортизаторы служат для виброизоляции нагнетательных установок, насосов, дробилок, электродвигателей, двигателей внутреннего сгорания. [c.125]

Рис. 6.15. Изменение механических свойств и релаксация напряжения а —в деформированной резине на основе НК (степень сжатия 20%) б —в резине на основе СКТВ / — сопротивление разрыву 2 — относительное удлинение 3 — химическая релаксация напряжения. [c.240]

БС-45 показал также вьюокую стойкость в аммиачной воде до 150°С. После 125 сут испытания в хлорамине, 9% водном растворе гидроокиси аммония, парах аммиака и парах формалина при 60°С по ГОСТ 9030-74 [28] установлено, что прочность при растяжении и относительное удлинение при разрыве у БС-45 уменьшаются не более чем на 30% по сравнению с исходными, при этом накопление остаточной деформации при 20% сжатии составило не более 33%, в то время как резины 1338 и 51-1481 и 51-3042 показали соответственно 40-80% и 45-75%, что указывает на существенное преимущество БС-45. [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология