Плотности критического тока

Зависимость скорости анодного растворения от потенциала для большинства металлов имеет характерную форму, которая представлена на рис. 4. При протекании электрохимических процессов происходит перенос электрических зарядов через границу металл—коррозионная среда. В связи с этим скорости окисления металла или восстановление окислителя удобно представлять в единицах силы тока. Отмеченные на рис, 4 точки характеризуют следующие величины Е — равновесный потенциал металла, — потенциал коррозии (стационарный потенциал). Ей — потенциал пассивации, Е п —потенциал полной пассивации, пт — потенциал питтингообразования, Е ер — потенциал пере-пассивации, ip — сила тока обмена в равновесии М"++ пе — М, — плотность тока коррозии, нр — плотность критического тока пассивации. [c.25]

Рис. 5.14. Плотности критического тока пассивации и тока в пассивной области, полученные из потенциостатических анодных поляризационных кривых для сплавов Си—N1 в 1 н. НаЗО , 25 °С 47]

Исследования [45] коррозионного и электрохимического поведения углеродистой стали в 25 %-ном растворе моноэтаноламина также показали, что при добавке муравьиной кислоты скорость коррозии стали увеличивается, а плотность критического тока возрастает. [c.177]

Добавка к сернокислотным растворам уротропина позволила резко снизить плотность критического тока пассивации и плот- [c.144]

Участок кривой, соответствующей области активного растворения, сдвинут параллельным переносом в сторону отрицательных значений потенциалов на величину до 70 мВ область пассивации сократилась с 440 мВ, для ненапряженного металла до 47 мВ плотность критического тока пассивации увеличилась на порядок. [c.223]

Добавка к сернокислотным растворам уротропина позволила резко снизить плотность критического тока пассивации и плотность анодного критического тока непрерывно деформируемого сплава железа с алюминием и хромом [78], сделав эти величины малочувствительными к степени деформации. [c.153]

Образованию фаз и плотности критического тока в В1-РЬ(2223)-керамике в виде лент посвящен обзор [20], содержащий 97 ссылок. [c.241]

В отсутствие хлорид-анионов при ионном легировании железа хромом получается легированный металл, для которого плотность критического тока пассивации в 30 раз меньше, плотность тока в пассивном состоянии примерно в 10 раз меньше, чем для нелегированного железа, что, естественно, ведет к увеличению стойкости первого к общей коррозии. Аналогичное действие на железо и сталь оказывает имплантация фосфора. [c.131]

Ионное легирование меди и ее сплавов танталом, хромом и титаном (10 моль/см , энергия 20 кэВ), которые традиционными металлургическими методами нельзя ввести в медь, значительно уменьшает плотность критического тока пассивации в 0,01 М растворе сульфата натрия в широком интервале pH. Наибольшее влияние эти легирующие добавки оказывают в средах, в которых медь и ее сплавы склонны к пассивации. В средах, способствующих активному растворению меди, влияние легирующих добавок проявляется в меньшей степени. [c.135]

Скорость коррозии в подобной среде при 25, 35 и 40°С составляет соответственно 2,3, 4 и 5 г/(м -ч). Как видно из рис. 3,1, с ростом температуры (от 20 до 40 °С) плотность критического тока пассивации 1кр увеличивается почти в 5 раз, границы области устойчивого пассивного состояния (от — 0,45 до 0,85 В) не изменяются, плотность тока в пассивной области возрастает на порядок. Стационарные плотности тока в пассивной области близки к 4 А/см2, что соответствует скорости коррозии 0,0016 г/(м -ч). Таким образом, анодная защита позволяет снизить скорость коррозии более, чем в 3000 раз. [c.39]

В настоящее время известен ряд факторов, влияющих на Не. и плотность критического тока это относительное содержание металла и неметалла, состав тройных и четверных систем, количество примесей, форма образца (массивный образец или тонкая пленка) и ориентация образца во внещнем магнитном поле. [c.222]

Г. Плотности критического тока [c.226]

Плотности критического тока были измерены на спеченных брикетах [10, 20—22, 39—41], азотированных проволоках [42, 43], монокристаллах [44] и тонких пленках нитридов [33—35, 37, 38, 45]. Величины их весьма чувствительны к методу приготовления препаратов и у образцов предположительно одинакового состава, но синтезированных различными способами, отличаются даже на три порядка. Наименьшие плотности критического тока, как правило, наблюдаются у спеченных массивных образцов, если не вводить поправки на их пористость несомненно, низкие величины /д связаны с пористостью образцов. На рис. 118 представлены зависимости /с—Я для спеченных образцов системы N5—2г—М они типичны для аналогичных образцов большинства других систем. [c.226]

Плотности критического тока зависят от ориентации образца в магнитном поле. На характеристиках /с—Я для МозА С 39] и ЫЬЫ (рис. 121) [43, 44, 46, 47] наблюдались пик -эффекты. Величины /с для тонких пленок слабо чувствительны к их ориентации во внешнем поле, хотя в параллельных полях они выше. [c.226]

Плотность критического тока, измеренная при 77 К в нулевом магнитном поле, составила 200 4- 300 А/см . [c.266]

Фн. п ст = +0,06 В сопоставимые плотности критического тока пассивации и, наконец, самое главное преимущество титана — значительно более широкая область [c.21]

Обеднение не исключает однако значения напряжений для ускорения межкристаллитной коррозии. Обеднение хромом нельзя предотвратить даже более высоким содержанием хрома в стали, хотя интенсивность процесса при этом падает [54]. Электрохимическое исследование снятием поляризационных кривых показывает, что со снижением содержания хрома, плотности критического тока пассивации и тока в пассивном состоянии возрастают, а потенциал пассивации сдвигается в сторону более положительных величин [15, 52, [c.49]

Существует несколько сплавов ЫЫ-2г различного состава, отличающиеся главным образом Щ и плотностями критического тока. Сплав 0,75 №- --1-0,25 2г имеет Тд,саП°К и Н ы77 кэ. плотность критического тока 10 а/см в магнитных полях до = 50 кэ. Для этих сплавов важное значение имеет механическая и термическая обработка [Д1-4 б]. [c.143]

Изучение зависимости изменения электродного потенциала сплава хастеллой в 5%-ном растворе соляной кислоты и меди в 0,1-н. растворе USO4 при различных скоростях деформации [71 ] показало интенсивное разблагораживание потенциала в начале роста удлинения и последующий переход величины его сдвига через максимум, который не объяснен авторами. Смещение потенциала линейно увеличивалось с ростом скорости деформации. Также наблюдался [72] переход через максимум величины плотности критического тока пассивации с увеличением относительного удлинения образца из сплава железа с алюминием и хромом в растворах серной кислоты. [c.79]

Плотность критического тока 1с увеличивается с ростом размера зерен, степени текстурирования и плотности керамических ВТСП, причем характеристики микроструктуры зависят от механизма образования керамики [5]. Этот процесс характеризуется индукционным периодом, в котором скорее всего происходит образование стабильных зародышей фазы 2223. Предполагают, что при температурах ниже начала инконгруэнтного штавления скорость процесса лимитируется твердофазными реакциями с большой энергией активации. Выше температуры плавления процесс переходит из кинетического в диффузионный режим с меньшей энергией активации либо осуществляется смешанный режим [6]. Вопрос же о микромеханизме образования фазы 2223 до сих пор фактически не обсуждался. [c.238]

Образование текстурированой фазы Bi-Pb(2223) в моно- и многоволоконных лентах как результат нескольких реакций с участием промежуточной фазы Bi(2212), впоследствии образующей моноклинную сверхструктуру, рассмотрены в обзоре [21 ], содержащем 17 ссылок. Для В1-РЬ(2223)-лент показана прямая корреляция между степенью текстурирования исходных зерен Bi(2212) после прокатки перед реакцией и проводимостью пластин Bi-Pb(2223) после реакции. Обсуждается различие между плотностями критического тока спрессованных и прокатанных лент. [c.241]

Титан можно отнести к металлам очень высокой пассивируемостью, превосходящей пассивируемость наиболее распространенных конструкционных металлов хрома, никеля и нержавеющих сталей. Это обстоятельство убедительно иллюстрируется данными рис. 2.1. Для титана характерны следующие отличия даже в подкисленном растворе и при более высокой температуре более отрицательный потенциал начала пассивации нп. Т1 = —0,05 В, п. ст. =-1-0,06 В сопоставимые плотности критического тока пассивации и, наконец, самое главное преимущество титана — значительно более широкая область потенциалов устойчивого пассивного состояния, которая ограничивается потенциалом питтингообразования, равным поТ1 = = 4,0 В и пост, = 0,12 В. [c.23]

Ионное легирование железа никелем с увеличением его кои-дентрации значительно уменьшает плотность критического тока пассивации металла и плотность тока в его пассивном состоянии, а также смещает потенциал пробоя в область положительных значений. При обеспечении 257о-ной концентрации никеля в железе область активного растворения практически отсутствует. [c.131]

Методом ионной имплантации можно получать поверхностные сплавы железа с танталом и свинцом. Ионное легирование-танталом при дозах 5-10 моль/см значительно снижает плотность критического тока пассивации железа и плотность тока в его пассивном состояиии. Коррозионное поведение такого сплава подобно поведению сплава Ре, 4,9% Сг. [c.132]

Сверхпроводники. Явление сверхпроводимости — нулевое электросопротивление материалов при температуре жидкого гелия — было открыто в 1911 г. Г. Камерлинг-Оннесом. Еще в 30-х годах в ряде физических институтов Академии наук СССР проводились эксперименты но изучепинз физической природы сверхпроводимости. Однако интенсивное развитие исследований сверхпроводящих материалов началось только после открытия жестких сверхпроводников — группы сверхпроводящих материалов, обладающих сравнительно высокими температурами перехода в сверхпроводящее состояние, большими критическими магнитными полями и плотностями критического тока. Уже первые экснериментальпые исследования сверхпроводящих материалов, проведенные в 1961 — 1963 гг. в Институте металлургии им. А. А. Байкова (Е. М. Савицкий), Физическом институте (В. Л. Гинзбург), Институте физических проблем АН СССР, Институте металлофизики АН УССР и других, а также в вузах и втузах СССР, показали существенную зависимость рабочих критических параметров сверхпроводящих материалов от химического и фазового состава, деформации, термообработки и других факторов, определяемых процессами их получения. [c.73]

Значительно более высокие плотности критического тока наблюдаются на азотированных проволоках, монокристаллах и тонких пленках. На рис. 119 представлены зависимости /с—Я для тонких пленок МЬ—Т1—Ы, значения Тс которых представлены на рис. 113 [37]. При увеличении Тс до 15 К были получены значительно лучшие характеристики — Я, которые приведены на рис. 120 [38]. Они определялись в магнитных полях постоянного тока, перпендикулярных поверхности пленки и направлению тока. При определении /с обычно использовался критерий 10 мкВ. Высокие значения /с для пленок в больших полях сравнимы со значениями, полученными для других сверхпроводников, таких, как ЫЬзЗп или УзОа. [c.226]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология