Зависимость расхода энергии от давления воздуха

Рис. 33. Зависимость различных параметров установки одного давленйя для получения жидкого кислорода от давления воздуха (расход энергии дан без учета расхода энергии на регенерацию и охлаждение адсорберов влаги и двуокиси углерода). (Обозначения и размерности параметров см. в табл. 9)

Рис. 2-43. Изменение коэффициента сжижения и расхода энергии в цикле высокого давления с детандером в зависимости от температуры детандерного воздуха.

Зависимость расхода энергии от давления воздуха [c.217]

Рис. 67. Зависимость приведенных затрат на получение кислорода 3, давления воздуха Рк-р и расхода энергии к от количества перерабатываемого воздуха Ув для установки БР-1

Установка среднего давления с адсорбционной очисткой воздуха. . . . Зависимость расхода энергии от давления воздуха. .......... [c.470]

На действующих НПЗ из перечисленных направлений используется в основном первое. Причем при определении оптимума температуры сырья перед его подачей в печь (для каждой установки в зависимости от качества сырья, объема и качества материальных потоков) исходят из следующих условий при увеличении нагрева сырья сокращается средняя разность температур теплообменивающихся потоков, увеличивается поверхность теплообменников и их стоимость, увеличиваются затраты на ремонт и чистку теплообменников, расход энергии на перекачивание сырья через теплообменники, растет давление на сырьевом насосе и перед трубчатой печью. Одновременно сокращаются поверхность холодильников, расход охлаждающей воды (или воздуха) и расход энергии на перекачивание воды. [c.84]

Выявим теперь величину расхода энергии на сжижение одного килограмма газа в зависимости от применяемого давления сжатия. Для этого, пользуясь формулой (423), вычислим ряд значений УУ", соответствующих выбирае.мым произвольно давлениям Рг. Результат такого вычисления для воздуха представлен кривой в координатах — Рг на рис. 257. Из рисунка следует, что расход энергии уменьшается с увеличением давления в конце сжатия (Рг). [c.572]

Если по трубопроводу постоянного поперечного сечения проходит газ, то давление его на выходе из трубопровода всегда будет меньше, чем на входе. Объясняется это тем, что газу приходится преодолевать гидравлическое сопротивление трубопровода, на что затрачивается часть энергии (давления) газа. Гидравлическое сопротивление трубопровода складывается из сопротивления трения, сопротивлений при поворотах, в вентилях, задвижках и др. Следовательно, гидравлическое сопротивление трубопровода (сети) зависит от его геометрических параметров зависит оно также и от расхода проходящего по трубопроводу газа. Для случая, когда проходящий по трубопроводу газ — воздух, и из сети он выходит в атмосферу, эта зависимость выражается теоретическим уравнением [c.46]

Рис. 87. Зависимости составляющих расхода энергии от давления воздуха в установках одного давления для получения жидкого кислорода

В зависимости от требуемой производительности используют различные установки. При производительности до 1000. .. 2000 кг жидкого кислорода целесообразно применять схему установок одного высокого давления. Использование схем установок низкого давления связано с существенным повышением расхода энергии. К недостаткам установок высокого давления следует отнести применение поршневых машин и специальных аппаратов для очистки воздуха. В установках большой производительности (более 1000—2000 кг/ч) целесообразно применять среднее давление 1,8. .. 3 МПа с использованием турбомашин. [c.58]

Зависимость приведенных затрат на получение кислорода, а также давления воздуха Рк-р и расхода энергии 1к от Ув для установки БР-1 приведена на рис. 67. [c.198]

Разделение воздуха является достаточно сложной технической задачей, особенно если он находится в газообразном состоянии. Этот процесс облегчается, если предварительно перевести воздух в жидкое состояние сжатием, расширением и охлаждением, а затем осуществить его разделение на составные части, используя разность температур кипения кислорода и азота. Под атмосферным давлением жидкий азот кипит при —195,8 °С, жидкий кислород при —182,97 °С. Если жидкий воздух постепенно испарять, то сначала будет испаряться преимущественно азот, обладающий более низкой температурой кипения по мере улетучивания азота жидкость будет обогащаться кислородом. Повторяя процесс испарения и конденсации многократно, можно достичь желаемой степени разделения воздуха на азот и кислород требуемых концентраций. Такой процесс многократного испарения и конденсации жидкости и ее паров для разделения их на составные части называется ректификацией. Поскольку данный способ основан на охлаждении воздуха до очень низких температур, он называется способом глубокого охлаждения. Получение кислорода из воздуха глубоким охлаждением — наиболее экономично, вследствие чего этот метод нашел широкое применение в промышленности. Глубоким охлаждением и ректификацией воздуха можно получать практически любые количества дешевого кислорода или азота. Расход энергии на производство 1 кислорода составляет от 0,4 до 1,6 квт-ч (1,44-10 —5,76-10 дж) в зависимости от производительности и технологической схемы установки. [c.15]

В установках двух давлений и низкого давления воздуха расход энергии на сжатие воздуха тем больше, чем выше давление в нижней колонне. На рис. 177 показана зависимость давления в нижней колонне [c.258]

Выше были рассмотрены только основные и наиболее простые холодильные циклы. В установках разделения воздуха, в зависимости от назначения и производительности, применяются и многие другие более сложные холодильные циклы используется воздух двух давлений (низкого и высокого), применяется циркуляция потоков воздуха и азота, производится предварительное охлаждение воздуха до различных температур при помощи аммиака и фреона, ступенчатое (каскадное) охлаждение воздуха и др. Такие циклы дают возможность снизить удельный расход энергии в воздухоразделительных установках и в большинстве случаев являются той или иной комбинацией или видоизменением основных циклов, разобранных выше. [c.88]

Внешняя характеристика турбокомпрессора, подающего воздух в установку низкого давления, связана с характеристикой работы блока разделения (рис. 120). Прямые на графике показывают зависимость производительности блока от давления воздуха после турбокомпрессора (перед блоком) для кислорода высокой и низкой концентрации с повышением концентрации кислорода давление воздуха после турбокомпрессора повышается. Внешние характеристики турбокомпрессора (кривые Q—р) располагаются на графике в зависимости от наружной температуры воздуха для лета—ниже, для зимы—выше. Летом масса засасываемого турбокомпрессором воздуха уменьшается и производительность по кислороду снижается (точки 2 и 5 для высокой концентрации кислорода точки ии 6 для низкой). Производительность турбокомпрессоров с электроприводом, имеющим постоянное число оборотов, обычно выбирается такой, чтобы обеспечить требуемую производительность блока по кислороду в летних условиях. Поэтому зимой эти турбокомпрессоры дают больше воздуха, чем может переработать блок разделения, и их производительность приходится уменьшать дросселированием на всасывании. Этим снижается к. п. д. турбокомпрессора и увеличивается удельный расход энергии на получение кислорода. По- [c.324]

Еще большее снижение удельного расхода энергии достигается, если холод получается путем дросселирования воздуха высокого давления до давления, промежуточного между высоким и атмосферным. Дросселированный воздух вновь сжимается в компрессоре и возвращается в цикл. Расход энергии снижается в связи с рассмотренной выше зависимостью удельного расхода энергии и холодопроизводительности от давления (см. стр. 293). [c.294]

Зависимость давления воздуха перед блоком разделения и расхода энергии от потерь холода в окружающую среду показана на фиг. 2 . [c.159]

Фиг. 2. Зависимость давления воздуха перед блоком разделения рх и расхода энергии на получение кислорода л от потерь холода в окружающую среду Qo. (при Д/ . р= 4° С, — —99,5% 0 иyf= 1% Оа) для схем одного высокого или среднего давления

Фиг. 5. Зависимость количества воздуха высокого давления Вв/д, количества воздуха, поступающего в детандер, Д и расхода энергии от потерь холода в окружающую среду Q ,. (при — 160 ama, г ад =

Фиг. 13. Зависимость концентрации отходящего азота количества детандерного воздуха Д и расхода энергии к от потерь холода в окружающую среду Со. с Для схемы низкого давления с вводом газообразного воздуха в верхнюю колонну.

Расчетные данные по расходу энергии, а также по другим параметрам, характеризующим схемы установок высокого, среднего и низкого давлений, приведены в табл. 9. На фиг. 35 указанные величины представлены в зависимости от давления воздуха. [c.217]

Фиг. 35. Зависимость различных параметров установки одного давления для получения жидкого кислорода от давления, воздуха pi (расход энергии дан без учета расхода энергии на регенерацию и охлаждение адсорберов влаги и двуокиси углерода).

Зависимость давления воздуха перед блоком разделения и расхода энергии от потерь холода в окружающую среду показана на рис. 2 . Высокий расход энергии связан с большими потерями от необратимости в установке, в особенности вследствие больших разностей температур в теплообменнике и в змеевике нижней колонны. [c.157]

Рис, 2. Зависимость давления воздуха перед блоком разделения и расхода энергии на получение кислорода 1 . от потерь холода в окружающую среду, (при 4 град, =99,5% Оа [c.158]

Рис. 5. Зависимость количества воздуха высокого давления Bg/ , количества воздуха Д, поступающего в детандер, и расхода энергии Lk от потерь холода в окружающую среду Qo. при Pg/ =16 Мн/м , Цад = 0,75 и i/f = 99,5% О2) для схем двух давлений

Холодопроизводительность и расход энергии для получения 1 кг жидкого воздуха даны в зависимости от его давления. [c.305]

Регуляторы с различными рабочими средами на входе и выходе чаще всего воспринимают давление холодильного агента, а пропускают через себя охлаждающую среду (воду или воздух). Регуляторы, поддерживающие давление холодильного агента изменением расхода охлаждающей воды, называют водорегуляторами. В зависимости от размера регулятора, а также от перепада давлений на регулирующем органе регулятор можно выполнить прямого либо непрямого действия без подвода внешней энергии (пилотный регулятор). [c.181]

Рис. 69. Зависимость расхода энергии на получение кислорода к (сплошные линии) и расхода энергии на процесс разделения (штриховые линии) от Qo. (т]из =0,6) а — при получении технического кислорода (99,5% Ог) для схем одного высокого или среднего давления (I — с дросселированием воздуха 2 —с дрос-селированием воздуха и предварительным аммиачным охлаждением 3 — с детандером) двух направлений 4 — с предварительным аммиачным охлаждением 5 — с детандером 6 — с предварительным аммиачным охлаждением и детандером) низкого давления (7 — с ГВВК) б — при получении технологического кислорода (95% О2) для схем / — трех давлений с предварительным аммиачным охлаждением и детандером 2 — двух давлений с предварительным аммиачным охлаждением и турбодетандером 5 — низкого давления с ГВВК 4 — низкого давления с отбором газообразного азота из НК

Поскольку уменьщение давления происходит главным образом в ректификационной части установки (в дроссельных вентилях и детандерах), среднее давление обоих потоков газа в теплообменнике приблизительно постоянно и равно соответственно атмосферному и Рг. Минимальная стоимость процесса теплообмена Фмин., выраженная через Рг, определится в этом случае из уравнения (33). Отношение Фмин. к стоимости всего расхода энергии для каждого потока будет зависеть только от Рг (при данном газе и интервале температур). Это отношение представлено на фиг. 3 в зависимости от Рг вместе с кривыми стоимости общего расхода энергии и стоимости энергии, расходуемой на процесс теплообмена. Для совпадения с реальнь,ши цифрами величина Фмин. на графике увеличена на 32 7о по сравнению с вычисленной. Кривые применимы для разделения как воздуха, так и водорода (для последнего при наличии промежуточного охлаждения), поскольку Фмин. в обоих случаях почти одинаково (см. таблицу). [c.264]

Плановые проверки всех сетей и потребителей на плотность, определение мест и размеров утечек и их устранение значительно повышают экономичность системы сжатого воздуха. При наличии большого количества потребителей сжатого во.здуха пониженного давления (2—4 ат) производят раздельную прокладку сетей сжатого воздуха высокого и низкого давления с применением дросселирующих устройств. Применение воздуха пониженного давления в произ-ве снижает расход энергии на его выработку. На рис. 1 показан относительный расход энергии на выработку сжатого воздуха в зависимости от его конечного давления. При обдувке сжатым воздухом все обдув-ные уст[юйства должны быть оборудованы самоза-пирающимися клапанами — соплами (пистолетами) [c.330]

Рис. 1. Расход энергии на выработку сжатого воздуха в зависимости от его коцечИ( го давления.

В установках двух давлений и низкого давления воздуха расход энергии на сжатие воздуха тем больше, чем выше давление в н ижней колонне. На рис. 5-5 показана зависимость давления в нижней колонне от состава азота при различных давлениях в верхней колонне и составах кислорода (разность температур Ai = 3°). [c.301]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология