Летучесть разность температур кипени

Относительная- летучесть Разность температур кипения, °С Требуемое число теоретических ступеней разделения [c.113]

Зависимость числа теоретических тарелок от относительной летучести и разности температур кипения компонентов [c.55]

Зависимость относительной летучести компонентов смеси от разности температур кипения для различных температур кипения смеси при атмосферном давлении. [c.82]

Разность температур кипения двух компонентов однозначно характеризует трудность разделения только идеальных смесей. Если смеси не идеальны, то решению задачи разделения может способствовать анализ зависимости относительной летучести а от давления. [c.83]

Зависимость относительной летучести от разности температур кипения компонентов и зависимость необходимого числа теоретических ступеней разделения от <х при различных коэффициентах обогащения (см. табл. 14) [c.114]

Разделяемая смесь Рабочая температура. °С Разность температур кипения. °С Параметр разделения o Относительная летучесть а [c.227]

Ректификацию под давлением целесообразно использовать в тех случаях, когда относительная летучесть компонентов смеси увеличивается с повышением температуры. Например, для смеси 2,4-диметилпентан — 2,2,3-триметилпентан разность температур кипения при атмосферном давлении составляет лишь 0,2 °С, а значение а возрастает с 1,006 при 80 °С до 1,055 при 200 °С (см. разд. 4.6.2). [c.292]

При извлечении летучих веществ экстракция может успешно конкурировать с ректификацией в тех случаях, когда разделение ректификацией либо затруднено, а иногда и практически невозможно (разделение смесей, состоящих из близкокипящих компонентов и азеотропных смесей), либо сопряжено с чрезмерно высокими затратами (извлечение вредных примесей или ценных веществ из сильно разбавленных растворов). Так, например, извлечение уксусной кислоты из ее малоконцентрированных водных растворов экстракцией этилацетатом (или смесью этилацетата и бензола) является значительно более экономичным, чем выделение ректификацией, так как, несмотря на довольно большую разность температур кипения воды и кислоты, относительная летучесть их невелика. Кроме того, необходимость испарения очень больших количеств воды весьма удорожает ректификацию. [c.522]

Разность температур кипения двух компонентов не является однозначным показателем сложности процесса разделения. Относительная же летучесть а, называемая также коэффициентом раз-деления ), оказывает уже существенную помощь при решении различных задач по разделению. [c.89]

Под давлением выше атмосферного можно перегонять смеси, которые при комнатной температуре и выше находятся в газообразном состоянии, применяя для охлаждения воду. При этом отпадают затраты на конденсацию с применением соответствую щего охлаждающего агента, но необходима дополнительная аппа ратура для достижения избыточного давления. Ректификации под давлением может стать целесообразной и в тех случаях, когда относительная летучесть увеличивается с повышением температуры. Так, например, для смеси 2,4-диметилпентан — 2,2,3-три метилпентан разность температур кипения при атмосферном давлении составляет лишь 0,2 , но значение а возрастает от 1,006 при 80° до 1,055 при 200° (см. главу 4.62). [c.319]

Эффективность разделения зависит от относительной летучести компонентов (а). В первом приближении, стоящую задачу можно Оценить по разности температур кипения разделяемых соединений (рнс. 53), по концентрации компонентов смеси, учитывая также желательную чистоту дистиллята. При выборе ректификационной колонки необходимо ясно представлять себе ход кривой равновесия (рис. 52). [c.73]

Рассматривая разницу температур кипения, следует помнить, что относительные летучести могут заметно отклоняться от величин, полученных на основании этой разницы. Например, для смеси толуола и метилциклогексана, разность температур кипения компонентов которой составляет 10°, диаграмма равновесия х, у показывает, что кривая в области смесей, содержащих большие доли метилциклогексана, весьма близка к диагонали. Разделение этих компонентов требует большей эффективности колонки, чем можно было бы ожидать для компонентов с более нормальными свойствами при разности температур кипения 10°. [c.250]

Мерой трудности разделения смеси методом дистилляции являются разности температур кипения компонентов и относительная летучесть, т. е. отношение давлений насыщенных паров чистых компонентов [c.525]

Если разность температур кипения компонентов раствора незначительна, то разделить такую смесь затруднительно. Для этого нужно большое количество тарелок или значительную высоту насадки, а следовательно, и всей колонны. В этом случае прибегают к экстрактивной ректификации. На одну из верхних тарелок подается новая, специально подобранная жидкость с низкой летучестью, которая, стекая вниз, растворяет ВКК, повышая летучесть НКК. При этом удается разделить раствор на НКК и ВКК в смеси с новым компонентом. Во второй колонне разделяют смесь на ВКК и новый компонент. Последний возвращается в первую колонну, примером может служить разделение метилциклогек-сана и толуола с добавлением анилина. Анилин экстрагирует толуол и отводится из первой колонны во вторую, где производят их разделение, причем анилин возвращают в первую колонну. [c.265]

Гарнер и Эллис [17] проанализировали опытные данные о равновесии между жидкостью и паром в 9 трехкомпонентных системах. Оказалось, что между коэффициентом относительной летучести бинарной системы и разностью температур кипения АГ одинаковых по составу смесей разделяющего агента с исходными [c.47]

Далее, выбор растворителя может быть произведен на основе анализа разности температур кипения разделяемых компонентов и их смесей азеотропного состава, образуемых с предполагаемым растворителем. Этот метод пригоден для подбора растворителей, не только для разделения веществ с близкой температурой кипения, но и принадлежащих к одному гомологическому ряду. Он основан на вполне очевидном положении, что если два вещества образуют каждое в отдельности азеотропную смесь с третьим веществом — растворителем, то большее отклонение от закона Рауля будет у того компонента, который дает азеотроп с более низкой температурой кипения (если рассматривать азеотроп с минимальной температурой кипения). Следовательно, при добавке растворителя активность и летучесть такого компонента повысятся в большей степени и разделение станет возможным. [c.566]

Требуемое число теоретических тарелок зависит от ряда параметров, главным образом от разности температур кипения разделяемых компонентов смеси (величины коэффициента относительной летучести) четкости погоноразделения, т. е. от состава получаемых ректификата и остатка флегмового числа, т. е. от кратности орошения к ректификату. Чем меньше разность температур кипения разделяемых компонентов смеси, тем более полога кривая равновесия и тем больше требуется тарелок. [c.234]

В табл. 2 приведена ориентировочная оценка необходимого числа тарелок при разделении данной смеси с известной относительной летучестью а и разностью температур кипения компонентов АТ. [c.45]

В практике лабораторных работ и инженерных расчетов часто возникает необходимость определения приближенного значения относительной летучести различных бинарных систем, иногда еще мало изученных. Ниже приводится простой графоаналитический метод определения указанной величины в зависимости от разности температуры кипения компонентов смеси. [c.133]

Предложено простое уравнение для приближенного онределения относительной летучести бинарных углеводородных систем по разности температуры кипения компонентов смеси. [c.138]

Учтя, что для большинства органических жидких веществ изменению давления на 1 мм соответствует изменение температуры кипения на 0,04—0,05°, можно составить ориентировочную таблицу, показывающую связь между относительной летучестью и разностью температур кипения разделяемых компонентов (см. табл. ниже). [c.476]

Требуемое число тарелок зависит от ряда параметров разности температур кипения разделяемых компонентов смеси (коэффициенты относительной летучести) необходимой четкости погоноразделения, т.е. от состава получаемых фракций и остатка флегмового числа, т. е. от кратности орошения к ректификату. [c.309]

Низкотемпературная система фирмы "ЮОП" - это процесс низкотемпературного разделения, в котором используется разность в температурах кипения (т.е. относительные летучести) компонентов сырья для осуществления разделения между ними. Водород обладает высокой относительной летучестью по сравнению с углеводородами. Самым простым и наиболее распространенным [c.484]

При необходимости получения из нефтей индивидуальных углеводородов с высокой степенью чистоты (96—99 %) данные методы разделения фракций являются непригодными, так как они имеют близкие температуры кипения. Для разделения таких углеводородов требуются методы азеотропнои или экстрактивной ректификации, основанные на увеличении разности в летучести разделяемых углеводородов за счет введения в систему постороннего вещества. [c.78]

Фракции с температурами кипения ниже 50° полностью проверить не удалось из-за сильной летучести. Фракции с температурами кипения выше 200"" испытать на принятом аппарате оказалось очень трудно, так как хотя и были приняты все меры к уменьшению потерь тепла на участке от паросборника к калориметру, тем не менее полученные при больших разностях температур результаты автор не считает надежными. [c.134]

Разумеется, для разделения близкокипящих компонентов и неидеальных смесей, не образующих азеотропа, можно подобрать ректификационные колонны эффективностью в 100 и более теоретических ступеней разделения, поскольку насадка с ВЭТС, равной 1—2 см, сейчас не является уже редкостью. Однако вместо применения колонн с 200 или даже 300 теоретическими ступенями разделения (относительная летучесть а = 1,03 — 1,02) такие смеси можно разделить, если воздействовать на фазовое равновесие в направлении повышения значений а и достижения более благоприятных условий разделения. В качестве примера рассмотрим экстрактивную ректификацию смеси близкокипящих компонентов н-гептан — метилциклогексан, для которых разность температур кипения составляет 2,7 °С (а = 1,075). При обычной ректификации с бесконечным флегмовым числом требуется 48 теоретических ступеней, чтобы сконцентрировать смесь от 15,3 до 95,4% (мол.). Если же в смесь добавить 70% (масс.) анилина, то такого же обогащения можно достигнуть при числе теоретических ступеней 12,4 и флегмовом числе V = 35. При этом относительная летучесть возрастает с 1,07 до 1,30 [35]. Если смесь является азеотропной, то чистые компоненты можно получить только с помощью селективного метода разделения. [c.301]

Отделение азеотропа от неазеотропа или двух азеотропов друг от друга может быть рассчитано обычными методами, приведенными в гл. 1, если принимать азеотроп за индивидуальный компонент, при условии, конечно, что известны соответствующие относительные летучести. Большая часть данных по азеотропам содержит сведения об их составе и температурах кипения. Пользуясь разностью температур кипения для того, чтобы найти относительную летучесть а, можно получить, в общем, весьма приближенные результаты. Фактически получаемое разделение в процессе азеотропной разгонки указывает на значительно большую величину для а, чем вычисленная. Это показано на рис. 19 для смеси углеводородов С4 (н-бутана, изобутана, н-бутенов, изобутилена) с сернистым газом. [c.323]

Экстрагент должен иметь максимальную растворяющую способность для уксусной кислоты и минимальную для ее при месей и воды, низкую растворимость в воде и малую плотность (для быстрого отстаивания от жижки), максимальную разность температур кипения по отношению к кислоте, возможно мень шую теплоту испарения и минимальную летучесть и токсич ность В табл 4 1 приведена характеристика составных частей жижки и различных растворителей [c.86]

Примесь растворителя повышает коэфициенты активности (а значит, и упругость паров) как парафина, так и толуола, но коэфициент активности первого повышается значительно в большей степени, и таким образом относительная летучесть, которая пропорциональна отношению коэфициентов активности, возрастает с молярной концентрацией растворителя. Так, например, относительная летучесть увеличивается от 1,0 при нулевой концентрации растворителя (разделение невозможно) до 3,7 при 100 /о растворителя, что соответствует разности температур кипения в 36° С. Таким образом, добавление растворителя превращает трудноразделяемую смесь в легкоразделимую. [c.82]

Эта температура кипения, вместе с некоторыми другими, напоминает об осторожности, с которою следует руководиться аналогиями, когда влияние химического строения тел не может быть принято в расчет бромистый винил, кипящий при 4-23°, и бромистый этил, кипящий при +38° иодистый аллил (т. кип. 101°) и иодистый изопропил (т. кип. 89°) бромистый изокротил (т. кип. 91°) и бромистый изобутил (т. кип. 92 , по Чапману и Смису),— все, взятые попарно, представляют одну и ту же разность эмпирического состава, но разности их температур кипения крайне различны.— Какое важное влияние имеет строение на летучесть, видно и иа того, что и.чомеры диэтил (т. кип. +1° приблизит.) и триметилформен (т. кип. —17°),— водородистый амил из алкоголя брожения 1 (т. кип. около +30°) итетраметилформен (т. кип. +9,5 ) обнаруживают разность температур кипения приблизительно ту же, которую привыкли принимать для соседних членов в некоторых гомологичных рядах. [c.250]

К числу таких же процессов можно отнестии экстрактивную разгонку — сочетание ректификации и этотракции [1, 9]. При экстрактивной разгонке 8 разгоняемую смесь вводят постороннюю жидкость, растворитель, который по-разному влияет на летучесть компонентов смеси. Следует напомнить также о так называемой азеотропной разгонке, т. е. разгонке смеси с примесью азеотропообразующей добавки [1, 9]. Так, например, разделение циклогексана и 2,4-диметилпентана ректификацией практически невозмолшо, так как они обладают почти одинаковой температурой кипения 80,8 и 80,5°. Если добавить в смесь этих двух углеводородов этиловый спирт, то получатся две азеотропные смеси, разность температур кипения которых составляет 2°. Теперь оба компонента уже могут быть выделены на высокоэффективной колонке через азеотропные смеси с этиловым спиртом и последующей отмывкой спирта водой. [c.91]

По имеющимся данным [1], при пониженных давлениях наблюдается рост относительной летучести даже при сближении кривых упругости компонентов смесей. Ректификация смесей с близкими физическими свойствами компонентов в обычных тарельчатых или касадочных колоннах требует большого числа тарелок или большой высоты насадки. В этом случае требуется большая высота колонн, работа на которых при низких давлениях осложняется высоким гидравлическим сопротивлением. Как известно, область применения обычного типа колонн ограничивается разностью температур кипения компонентов не ниже 6° при давлениях, близких к атмосферному. [c.83]

Нагрев бани начинают лищь после того, как в рубашку холодильника будет пущена вода. Рабочая температура бани должна превышать температуру кипения отгоняемой жидкости примерно на 20— 30 °С. Эта разница может быть немного больше или меньше в зависимости от желаемой скорости перегонки, летучести перегоняемой жидкости, высоты подъема ее паров и других факторов. При соблюдении указанной разности температур, во-первых. [c.133]

Гарнер и Эллис [17] для установления связи между коэффициентом относительной летучести бинарной системы в прнеут-ствии разделяющего агента и температурами кипения смесей исходили из анализа опытных данных по равновесию между жидкостью и паром в 9 трехкомпонентных системах. Оказалось, что имеется линейная зависимость между коэффициентом относительной летучести бинарной системы и разностью темпе- ратур кипения АГ одинаковых по составу смесей разделяющего агента с исходными компонентами при постоянном отношении концентрации последних. Это наглядно видно из рис. 11, на котором представлены зависимости Ор от АГ при разных отношениях концентраций компонентов бинарной смеси (Х11Х2). Как видно из рис. И, опытные точки для разных систем при постоянных значениях Х1/Х2 группируются около прямых линий. При рассмотрении данных для различных систем было найдено, что наклон этих прямых линий и точка их пересечения с ординатой А7 =0 определяются степенью неидеальности системы, образованной низкокипящим компонентам заданной смеси и разделяющим агентом. Мерой неидеальности является логарифм [c.49]

Главным результатом, полученным посредством этих кривых явилось обнаружение значительного изменения коэффициентов летучести в зависимости от среднемольной температуры кипения при постоянных температуре и давлении. Подобные изменения были найдены для всех компонентов и при всех температурах. Незначительные изменения коэффициентов летучести с изменением состава, которыми можно пренебречь, наблюдались только при следующих условиях 1) при низких давлениях (ниже 7 Оьта) и 2) в любой фазе для данного компонента, имеющего температуру кипения, отличающуюся не более чем на 25° от среднемольной температуры кипения системы. Следовательно, в смесях компонентов, отличающихся ио температуре кипения в пределах 25° К не зависят от состава. Значения коэффициентов летучести, соответствующие принятым значениям давлений, были найдены по графикам. Полученные коэффициенты летучести были дополнительно сглажены путем вычисления их первой и второй разности в отношении давления и среднемольной температуры кипения. [c.33]

Легко видеть, что при е = onst кривая равновесия представляет собой равностороннюю гиперболу, симметричную относительно диагонали квадрата. При е = 1, когда компоненты-смеси имеют одинаковую летучесть [Р = Р ), линия равновесия спрямляется и совпадает с диагональю у = х), т. е. составы обеих фаз одинаковы. Заметим, что с понижением давления Р уменьшаются температуры кипения компонентов, увеличивается их разность h — ta и возрастает величина е. Наоборот, с ростом давления Р температуры tt, и возрастают, разность ft, — 4 и величина е падают, а вместе с ними уменьшается разность у — х (кривая равновесия приближается к диагонали). [c.430]

Трудность разделения зависит от относительной летучести компонентов а или, в первом приближении, от разности их температур кипения (см. рис. 55), от концентрации компонентов в смеси и от желательной чистоты дистиллята. Привыборе ректификационной колонки надо ясно представлять себе ход кривой равновесия. [c.61]

Экстрактивная перегонка—или экстрагирование в парожидкой фазе—может также способствовать разделению различных типов углеводородов, имеющих одинаковую температуру кипения. Для такой перегонки требуется полярный растворитель, например анилин или фенол, с температурой кипения значительно более высокой, чем у перегоняемой смеси растворитель стекает по колонке (вместе с флегмой), и им промываются поднимающиеся нары. Растворитель служит для увеличения разности в летучести компонентов, делая тем самым возможным разделение комионен-тов при помощи ректификации. Этот метод является исключительно ценным для разделения углеводородных смесей, например для выделения толуола из дестиллатов прямой гонки [101], для очистки углеводородов 04 [102] и для разделения парафинов и циклопара- [c.139]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология