Анализ топочных мазутов

До модернизации кубовый остаток колонны К - 1 не соответствовал по ГОСТ 10585 Топливо нефтяное. Мазут . Анализ физико - химических характеристик выделенного продукта фракционного состава, соответствующего полученному расчетным путем, показал, что он может быть маркирован как топочный мазут марки 100, I вида (низкосернистый), малозольный с температурой застывания до 42 С (ГОСТ 10585 Топливо нефтяное. Мазут ). [c.270]

Детальные анализы золы различных мазутов показали, что зола сернистых и зола малосернистых мазутов по своему составу близки (табл. 4. 54). Основное отличие золы сернистых мазутов заключается в наличии в ней ванадия, который в малосернистых мазутах отсутствует или находится в ничтожно малых количествах, и в повышенном содержании натрия. В мазуте флотском Ф12 пз несернистых нефтей содержится не более 0,0005% ванадия. В сернистом флотском мазуте прямой перегонки ванадия содержится до 0,003—0,007% в сернистых крекинг-мазутах до 0,01% [5] в топочном мазуте 20 — до 0,007%, в мазутах 40, 60, 80 — до 0,012%, а в крекинг-остатках — до 0,020% [30]. [c.261]

В табл. 1. 6 приведены некоторые данные лаборатории испытаний топлив и масел и анализа нефтяных продуктов ГрозНИИ по прямогонным мазутам, а в табл. 1.7 — данные ГрозНИИ и др. [3 ] по гудронам и экстрактам селективной очистки [2 ], применяемым в отдельных случаях в качестве топлива или в виде компонентов при приготовлении топочных мазутов. [c.15]

Анализ топочных мазутов [c.48]

Анализ экспериментальных работ но дисперсионным характеристикам центробежных форсунок показывает, что нри проведении опытов использовались жидкости (вода, керосин, расплавленный парафин и др.), свойства которых (в особенности вязкость) сильно отличаются от свойств современных топочных мазутов. Кроме того, конструкции и геометрические характеристики опытных форсунок весьма существенно отличались от центробежных форсунок, применяемых для распыливания вязких топлив в котельных установках. Большинство опытов было проведено на авиационных форсунках с непосредственным вводом жидкости в камеру закручивания по тангенциальным каналам круглой формы. Основные размеры форсунок (расстояние от оси входных каналов до оси сонла, высота камеры закручивания, радиусы сонла и входных каналов, число каналов и др.), определяющие в совокупности их геометрические характеристики, а при заданных перепаде давления и свойствах жидкости гидравлические параметры, мало характерны для обычных конструкций форсунок. [c.309]

Данные таблицы, характеризуя состав золы испытанных образцов мазутов, дают общее представление о составе золы мазутов. Однако многочисленные детальные анализы зольной части мазутов различных марок показали, что зола сернистого мазута и зола малосернистых мазутов по своему составу близки и абсолютное содержание долы в них практически одинаково. Основное отличие золы сернистых мазутов заключается в наличии ванадия, который в малосернистых отсутствует или находится в ничтожно малых количествах, в повышенном содержании натрия. В мазуте флотском прямой гонки ванадия содержится до 0,003—0,004%. В крекинговых сернистых мазутах но данным А. В. Кожевникова [28] ванадия содержится до 0,01 %. Б топочных мазутах ванадия содержится значительно больше, чем в мазутах флотских. По данным В. Г. Николаевой и других [30] ванадия в мазуте 20 — до 0,007 %, в мазутах марок 40, 60, 80 до 0,012%, а в крекинг-остатках — до 0,020%. [c.461]

Для оценки степени засоренности горючей массы топлива зольность относят к его сухой массе, выражая ее в процентах. Зольность определяется сжиганием предварительно высушенной пробы топлива определенной массы в платиновом тигле и прокаливанием до постоянной массы (твердых топлив при температуре 800 25°С, а жидких топлив — 500°С). Зольность топлива изменяется от долей процента в мазуте и древесине до 40—60% в сланцах. Зола, образующаяся при сгорании топлива при высоких температурах и кратком времени пребывания в топочной камере, по своему химико-минералогическому составу отличается от золы, образующейся при анализе на зольность сжиганием топлива, в лабораторных условиях. [c.17]

Кроме того, совместное сжигание газообразного и жидкого топлива в трубчатых печах технологических установок переработки нефти и нефтепродуктов в связи со специфическими условиями топливоснабжения требует иного подхода для совершенствования топочных процессов. В печах переработки нефти, как правило, в качестве газообразного топлива используются углеводородные газы, образующиеся в качестве побочных продуктов и характеризующиеся переменным химическим составом. В связи с этим теплота сгорания побочных газов, используемых в качестве топлива, в печах одной и той же технологической установки в течение суток может изменяться на от 10—15 до 45—50 % При падении теплоты сгорания топливных газов в топливную систему печей подают дополнительно газ из межцехового газопровода или мазут. При этом доля усредненного общезаводского газа или мазута определяется тепловой мощностью печи и оптимизация топочного режима сводится к выявлению оптимального коэффициента избытка воздуха. На рис. 5-11 показано изменение КПД (брутто), потерь д2 и з, а также концентраций СО, Нг и N0 в зависимости от ат при совместном сжигании топливного газа и мазута в трубчатой печи мощностью 40 МВт, оборудованной газомазутными горелками типа ФГМ-95ВП при их одноярусном фронтовом расположении. Подача воздуха в горелки осуществлялась за счет разрежения в топке, равного 80—100 Па. В связи с этим основное его количество поступало мимо лопаточного завихрителя в виде прямоточных струй через боковые отверстия вторичного и третичного воздуха. В. рассматриваемых опытах доля газа по тепловыделению составляла 62 %. Анализ представленных на рис. 5-11 опытных зависимостей позволяет отметить два характерных значения коэффициента избытка воздуха в топке [c.127]

Метод по ИСО 8754 применим для анализа таких нефтепродуктов, как средние дистилляты, топочные мазуты, базовые смазочные масла, не содержащие свинца бензины и составляющие, при содержании серы в области от 0,03 масс.% до 5 масс.%. [c.219]

Таким образом, на основании сопоставления результатов лабораторных исследований и анализа условий промышленного сжигания мазутов можно прийти к выводу, что переход к мощным горелочным устройствам с форсунками большой производительности на существующих энергетических котлах с низкими тепловыми напряжениями топочного объема (до 200- 10 ккал/м -ч) может быть осуществлен путем реконструкции топочно-горелочных устройств без существенного повышения затрат на дутье. [c.151]

В книге рассмотрены различные режимы н способы сжигания газового и жидкого топлива, от реализации которых зависят теплообменные процессы в энергетических установках. Дан анализ возможностей и путей повышения экономичности п надежности использования газа и мазута в энергетике. Приведены рс-зультаты стендовых и промышленных исследований горелочных и топочных устройств. [c.2]

Таким образом, анализ результатов численного эксперимента по оценке влияния ввода влаги в топочную камеру при нестехиометрическом сжигании природного газа и мазута позволяет сформулировать следующее [c.62]

Анализ золы сернистых мазутов показал, что в золе сернистых маловязких мазутов содержание УаОв значительно ниже. Наибольшее количество УаОз, которое было обнаружено в золе сернистого топочного мазута марки 80, составляло 40%. Следо- [c.478]

Определение эффективности использования мазута. В табл. 112 приведен состав сухих продуктов полного сгорания легкого мазута при различном разбавлении продуктов сгорания воздухом. Аналогичные данные для топочного мазута с i 02max = 16,5% приведены в табл. 113. Пользуясь этими таблицами, можно оценить правильность анализа продуктов сгорания и определить значение коэффициентов избытка воздуха а и коэффициента разбавления сухих продуктов сгорания h [37]. [c.235]

Подсчет 2. В результате анализа продукто1В сгорания топочного мазута получек состав 10,6% ЯОг, 9,5% О2. Определить. коэффициент разбавления сухих продуктов сгораиия Л. [c.235]

Процессы коррозионного разрушения экранных труб изложены в третьей главе книги. На основе анализа основных причин, определяющих развитие коррозии экранных труб, установлены общие закономерности коррозии мазутных и пылеугольных котлов. Показано, что как в мазутных, так и пылеугольных котлах причины коррозии связаны с режимом сжигания топлива при недостатке воздуха. В пылеугольных к отлах это вызвано условиями воспламенения топлива и выхода жидкого шлака, в мазутных котлах — стремлением обеспечить сгорание мазута с предельно малыми избытками воздуха при повышенных форсировках топочной камеры. Как в мазутных, так и в пылеугольных котлах большое значение приобретают вопросы водно-химического режима и уменьшения роста внутренних отложений в экранных трубах. Наряду с этим для мазутных котлов разработаны мероприятия, направленные на снижение тепловых нагрузок экранных труб. Для пылеугольных котлов с жидким шлакоудалением целесообразно выполнение схемы пылеприготовления с разомкнутой сушкой топлива. При сжигании всех видов топлива рекомендуется применение кислотных промывок НРЧ. [c.8]