Разрушающее напряжение

Видно (рис. 1.12), что с увеличением степени деформации средние разрушающие напряжения в нетто-сечении образца не снижаются, а наоборот, повышаются. Таким образом, для стали марки СтЗ деформационное старение способствует повышению трещиностойкости. [c.47]

Рис. 1.12. Зависимость разрушающих напряжений в нетто-сечении образца с краевой трещиной от степени деформации пл (деформационное старение)

Достаточно пластичные металлы разрушаются по механизму вязкого разрушения даже при наличии трещины. О реализации вязкого разрушения можно судить по величине остаточной деформации, фрактографическим особенностям и величине разрушающих напряжений. К примеру, в случае реализации вязкого разрушения в плоских моделях с односторонним надрезом (или трещиной) разрушающие напряжения в нетто-сечении иногда близки уровню временного сопротивления металла. При этом разрушение чаще всего носит сдвиговый характер (под углом около 45° к направлению действия нагрузки). Оценку несущей способности при вязком разрушении производят в основном с использованием двух критериев предельное сопротивление сдвигу Ткр и неустойчивость сопротивления пластическому деформированию (начало образования шейки). [c.128]

При этом кривизна цилиндра с трещиной [1]. Тогда, разрушающее напряжение сосуда будет равно. [c.141]

В последнее время квазихрупким называют разрушение, при котором разрушающее напряжение в сечении нетто Окр выше предела текучести ат, но ниже предела прочности. На рис.3.1 показаны температурные области хрупких I, квазихрупких II и вязких (пластичных) III состояний. В области I скорость трещины велика, излом кристаллический в области II скорость трещины по-прежнему велика (0,2-0,5 скорости звука), излом кристаллический в области III скорость трещины мала (<0,05 скорости звука), излом волокнистый [10]. [c.148]

Можно дать оценку величины напряжения, отделяющего область плоской деформации от плоского напряженного состояния. Область плоской деформации по напряжениям сверху ограничена условием длина пластической зоны в направлении растяжения с ростом напряжения становится равной толщине образца. Область плоского напряженного состояния по напряжениям снизу ограничена условием длина пластической зоны в направлении трещины с ростом напряжения становится больше четырех толщин. Следует заметить, что переход от плоской деформации к плоскому напряженному состоянию в толстых образцах будет происходить при более высоких напряжениях, чем в более тонких. Например, при толщине образца 0,43 мм переход от плоской деформации к плоскому напряженному состоянию происходит при ст/стт = 0,4, а для толщины 5 мм при 0,9. Отсюда следует, что более хрупкие состояния сопровождаются пониженными разрушающими напряжениями. [c.210]

Из этой формулы видно, что при 0 критическое напряжение ркр- оо (т. е. разрушающее напряжение при отсутствии трещины остается конечным, а не стремится к бесконечности как в задаче Гриффитса). При больших длинах трещин и, следовательно при малых р сравнительно с Сто формула (3.44) принимает вид [c.214]

Отметим, что учет пластической зоны в вершине трещины приводит к конечному значению прочности при отсутствии трещины. Разрушающее напряжение при этом равно напряжению на границе упругопластической зоны, т. е. Оо. По этой причине в качестве Оо предпочтительнее брать предел прочности, чем предел текучести, что и подтверждается экспериментально. [c.223]

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина (К < Кс) линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы (даваемые нелинейной механики разрушения). На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой [10], т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ- [c.229]

Для расчета на прочность необходимо иметь связь разрушающих нагрузок с длиной трещины с помощью всем известных формул, а эту связь доставляет предельный коэффициент К. Отличие от хрупкого состояния заключается в том, что предельная величина К будет зависеть от длины трещины (или, что то же самое, от разрушающих напряжений). Эту зависимость назовем пределом трещиностойкости. Таким образом, мы получаем единое расчетное уравнение, справедливое для хрупких и квазихрупких состояний [c.230]

Установит разрушающее напряжение в фокусе излома. Обратить внимание на возможную концентрацию напряжений. [c.233]

Испытания плоских образцов с трещиной в достаточном температурном диапазоне показали, что при длине трещины 40 мм разрушающее напряжение составляет (с одновременным учетом уменьшения разрушающего напряжения за счет кривизны стенки цилиндрического сосуда) 7 107 н/м2 при температуре 5°С. Таким образом, установлена причина хрупкого разрушения усталостная трещина за срок эксплуатации выросла до критических размеров (причем эта трещина не прошла толщину стенки насквозь) при данной температуре. Из этого примера видна опасность трещин, критические размеры которых меньше толщины стенки сосуда. Если бы критической оказалась сквозная трещина, то перед быстрым хрупким разрушением наблюдалась бы утечка газа из баллона и тогда баллон был бы снят с эксплуатации до его полного разрушения. Для предупреждения подобных случаев следует изменить параметры сосуда так, чтобы критической оказалась сквозная трещина. [c.235]

В общем виде условие страгивания трещины можно представить в виде уравнения, связывающего критические размеры трещин , разрушающие напряжения ар и трещиностойкость материала Ью (4.6) [c.240]

В предельном случае, пластическая зона распространяется по всей площади поверхности нетто-сечения (рис.4.14,6). При этом линии скольжения представляют собой прямые линии, выходящие из вершины дефекта примерно под углом 45 градусов. При этом средние разрушающие напряжения образца близки к временному сопротивлению металла. [c.260]

Средние разрушающие напряжения для такой модели равны таковым для модели с краевой трещиной (очевидно, при условии равенства величины Ьн для обеих моделей с одинаковой толщиной S). [c.262]

Рис. 4.19. Зависимость относительного разрушающего напряжения труб с трещиноподобными дефектами от их относительной глубины

В случае общей коррозии (рис.4.20,а) разрушающее напряжение следует определять по формуле [c.266]

По условию К] = Кс находят критические размеры трещины или разрушающее напряжение. Допускается определение критических параметров труб с коррозион-но-механическими трещинами по критерию трещиностойкости атр. [c.275]

Таким образом, по известному разрушающему напряжению в нетто-сечении представляется возможным определять предел трещиностойкости [c.296]

Для оценки влияния дефектов и концентраторов напряжений на предельные разрушающие напряжения вводится параметр а р, характеризующий чувствительность стали к дефектам и представляющий собой отношение разрушающих напряжений в нетто-сечении аы к разрушающему напряжению бездефектного элемента [c.333]

Разрушающее напряжение при растяже [c.13]

Свойства полиизобутилена зависят от молекулярного веса. С увеличением молекулярного веса повышаются разрушающее напряжение при растяжении, обратимая деформация и твердость. Полиизобутилен хорошо совмещается с другими полимерными продуктами. [c.14]

Разрушающее напряжение при растяжении МПа (кгс/см ) [c.14]

Разрушающее напряжение при растяжении, МПа (кгс/см ) Ударная вязкость, кДж/м (кгс см/см ) Относительное удлинение при разрыве, % Твердость по Бринеллю, МПа (кгс/мм ) Теплостойкость по Мартенсу, С Тангенс угла диэлектрических потерь при 1 Мгц Диэлектрическая проницаемость при I МГц [c.20]

Плотность, Мг/м (г/см-" ) Разрушающее напряжение при растяжении, МПа (кгс/см ) Ударная вязкость, кДж/м (ктс-см/см ) [c.24]

Плотность, Мг/м (г/см ), не более. .. 1,45 Разрушающее напряжение при изгибе, МПа [c.62]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Функция истечения сыпучего материала [8] представляет собой зависимость главного разрушающего напряжения оГр (при Од = О, (Т = (Тр) от уплотняющего напряжения Оу и определяется экспериментально при конкретных условиях времени выдержки Т1 образца сыпучего материала под нагрузкой а , влажности образца 2 температуре у. При Тх = О функцию истечения Ор = = / (Оу) называют мгновенной. В этом случае связи между частицами определяются только уплотнением материала. При > О функцию истечения называют временной. Здесь к связям между частицами прибавляются адгезионные межмолекулярцые взаимодействия. Разрушение этих связей можно осуществить механическим путем (например, вибрацией в бункере). [c.13]

Предельное разрушающее напряжение труб ствкр со сквозной продольной трещиной (длиной 2 ) определяется как и в случае растяжения пластины неограниченных размеров с такой же трещиной [c.141]

Получаем, что для учета пластической зоны достаточно в формуле коэффициента интенсивности напряжений заменить полудлину трещины I на 1+Гу. В этом состоит так называемая поправка на пластическую деформацию при вычислении Кс по формуле для К. Эта поправка расширяет область справедливости линейной механики разрушения по разрушающим напряжениям в сторону их увеличения, по практическим длинам трещин в сторону их уменьшения. При плоской деформации пластическую поправку (в силу ее малости) можно не вводить. [c.199]

Чтобы приблизить результат испытаний к поведению материала в реальной конструкции, следует взять толщину образца равной толщине детали. Еще лучще, если образец каким-либо образом имитирует деталь в том случае, когда расчету подлежит конкретная конструкция. Для такого модельного образца следует иметь формулу для коэффициента интенсивности напряжений К. На образцы наносим исходные трещины разной длины И (следует также. предусмотреть образцы без трещины). Затем эти образцы доводят до разрушения и строят график повреждаемости (или критическую диаграмму разрушения) в координатах Оразр - (длина здесь берется исходная, разрушающее напряжение - номинальное в нетто сечении). Затем строим график зависимости предельного коэффициента интенсивности напряжений от длины трещины. В формулу для К подставляем Оразр и и находим К = Кс, которое и откладываем на графике при данной [c.232]

В процессе производства труб, монтаже и строительстве, а также при эксплуатации трубопроводов могут возникать общие и локализованные пластические деформации. Они способствуют деформационному охрупчиванию и старению металла. В связи с этим возникает опасность реализации хрупкого разрушения при наличии острого дефекта, как царапина (риска). Другим охрупчи-вающим фактором является отрицательная температура. Охрупчивание металла может происходить при одновременном действии механических напряжений и коррозионных сред, например, в сероводородосодержащихся. В условиях хрупкого или квазихрупкого разрушения разрушающие напряжения могут быть значительно меньше предела прочности и даже предела текучести. [c.294]

Опыты проводились в лабораторных условиях. Пригодность разрабатываемого ил,1стического материала к переработке и эксплуатации оценивалась по четырем показателям t/i — модуль упругости при изгибе, кгс/см- /2 — разрушающее напряжение при разрыве, кгс/см уз — относительное удлинение при разрыве, %. п D — обобщенный безразмерный критерий качества (обобщенная функция >ке-лательности). [c.119]

Пример 7. Латинский куб второго порядка был применен при разработке компоаицин нового полимерного материала на основе полиэтилена высокого давления (см. с. 118). В качестве откликов были использованы t/i — модуль упругости при изгибе, кгс/см у-2 — разрушающее напряжение при разрыве, кгс/см= i/з — стпосительное удлинение при разрыве, %, и D — обобщенная функция же-лательпости. Покажем последовательность расчетов при определении D. [c.211]

Практическое руководство по синтезу и исследованию свойств полимеров (1976) -- [ c.97 , c.99 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.2 , c.4 , c.12 , c.17 , c.20 , c.26 , c.32 , c.55 , c.60 , c.97 , c.117 , c.127 , c.133 , c.135 , c.149 , c.152 , c.157 , c.159 , c.174 , c.175 , c.182 , c.198 , c.242 , c.246 , c.249 ]

Введение в физику полимеров (1978) -- [ c.284 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.181 , c.182 , c.191 , c.196 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.177 , c.178 , c.182 ]

Акустические методы исследования полимеров (1973) -- [ c.269 ]

Основы технологии переработки пластических масс (1983) -- [ c.0 ]

Оборудование для переработки пластмасс (1976) -- [ c.11 ]

Склеивание металлов и пластмасс (1985) -- [ c.20 , c.30 ]

Полистирол физико-химические основы получения и переработки (1975) -- [ c.251 ]

Структура и механические свойства полимеров Изд 2 (1972) -- [ c.230 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.14 , c.36 , c.40 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.14 , c.36 , c.40 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.59 , c.60 , c.74 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология