Расход тепла

Тепловой баланс служит основой прп расчете тепловых, диффузионных н химических процессов. Для составления о] о необходимо определить количество тепла, вносимого в аппарат и выходящего из аппарата, причем согласно закону сохранения энергии приход и расход тепла должны быть равны [c.22]

В то же время переход на пониженное давление, близкое к атмосферному, и на умеренный вакуум порядка 400—800 гПа дает возможность не только повысить качество получаемых продуктов, но и улучшить технико-экономические показатели процесса. Перегонка при пониженном давлении и в вакууме позволяет отказаться от применения водяного пара п дает экономию в расходе тепла на 5% [31]. [c.170]

Для определения расхода тепла Q (положительного или отрицательного), идуш его на проведение процесса однократной перегонки, составляется уравнение теплового баланса, основанное на том, что энтальпия исходной системы плюс подведенное (или отведенное) тепло Q должна равняться энтальпии конечных продуктов процесса [c.66]

Из равенства прихода и расхода тепла находим температуру входящего [c.291]

МПа с отбором 18 кмоль бензина на 100 кмоль сырья при одинаковой четкости разделения показывают, что, применяя перегонку с несколькими вводами питания, более чем в три раза можно снизить флегмовые числа и соответствующий расход тепла на конденсацию паров и отказаться от горячей струи. [c.165]

В вакуумных колоннах по масляному варианту циркуляционные орошения по высоте колонны следует применять с ограничениями, т. е. не настолько развитыми, как в атмосферных колоннах, так как более важной задачей здесь является обеспечение необходимой четкости разделения фракций. Рекомендуется расход тепла циркуляционных орошений вычислять из расчета 50—70% тепла максимальных значений, найденных тепловым балансом [67]. Остальное тепло в промежуточных секциях колонны будет сниматься горячей флегмой за счет верхнего орошения. Нижнее промежуточное циркуляционное орошение между отбором нижнего дистиллята и вводом сырья предохраняет масляные дистилляты от попадания в них смолисто-асфальтеновых веществ и высококипящих углеводородов. [c.189]

Расход тепла на проведение процесса однократной перегонки обычно рассчитывается на 1 кмоль сырья и определяется непосредственно из уравнения (П.7) [c.67]

Рпс. 111.11. Влияние изменения состава продуктов отгонной колонны на расход тепла в кипятильнике. [c.136]

Минимальное тепло кипятильника. Связь между расходом тепла в кипятильнике и величиной парового потока может быть непосредственно установлена по уравнению (П1.19) [c.141]

Очевидно, минимальному паровому числу будет отвечать некоторое минимальное же значение расхода тепла в кипятильнике, величину которого можно найти подстановкой 0 в выражение (111.26) [c.141]

Иначе говоря, при данном расходе тепла в кипятильнике эти равновесные составы являются теоретически недостижимыми и поэтому называются предельными или граничными концентрациями и обозначаются и г/гр. [c.143]

С помощью уравнения (111.27) можно рассчитать данные, необходимые для построения графика зависимости минимального расхода тепла в кипятильнике от граничных концентраций во всем интервале их изменения от = xr до х = = 1,0. Такой график, построенный для системы бензол — толуол под давлением р = 0,1 МПа и при xr = 0,006, показан на рис. 1П.14. По оси абсцисс отложены составы концентраций бензола в жидкой фазе в мольных долях, а по оси ординат — отвечающие им минимальные расходы тепла в кипятильнике в кДж/кмоль остатка при Xr = 0,006. [c.143]

На основе этого же уравнения (III.27) ранее было установлено однозначное соответствие между теплом кипятильника и минимальным паровым числом отгонной колонны. Поэтому все, что было выяснено относительно роли минимального расхода тепла в процессе разделения, в полной мере может быть отнесено [c.143]

Из определяющего кд уравнения (IV.4) можно установить расход тепла в кипятильнике [c.234]

Расход тепла в обоих конденсаторах изучаемой установки можно найти либо графически по тепловой диаграмме, зная разность ординат полюсов и jSj и воспользовавшись уравнением 278 [c.278]

На основании уравнения (VI.4) расход тепла в кипятильнике отгонной секции полной колонны составит ()дJ/ 1 = 904,8 кДж/кг. [c.280]

Вместо закрепленного в начальных условиях рабочего расхода тепла в кипятильнике можно было бы задаться значением, например, концентрации у верхних паров и именно этим путем определить конкретный режим работы колонны. Но и в этом случае следовало бы убедиться, что расход тепла в кипятильнике больше минимального и обеспечивает устойчивую работу аппарата. [c.304]

Расход тепла в кипятильнике будет равен [c.313]

Для определения расхода тепла В на проведение рассматриваемого процесса испарения достаточно составить уравнение теплового баланса и решить его совместно с уравнением материального баланса, согласно схеме представленной на фиг. 23. [c.42]

Схемы управления сложными системами ректификации со связанными материальными и тепловыми потоками проиллюстрируем на примере двух ректификационных колонн для разделения смеси пропилен — пропан и метанол — вода (рис. У1-35) [28]. Особенности технологических схем этих процессов состоят в том, что питание в обе колонны разделяется П риме,рно поровну и кубовый продукт второй колонны подогревается в дефлегматоре первой колонны, которая работает при большем давлении, чем втррая. Вторая схема отличается от первой установкой дополнительных конденсатора и кипятильника. Составы верхних цродуктов колонн высокого и низкого давлений используются в качестве корректирующего сигнала для. регулирования расходов орошения и дистиллята состав нижнего продукта колонны высокого (а) или низкого (б) давлений используется для коррекции расхода тепла в колонну. [c.342]

Легко заметить, что на тепловой диаграмме, чем выше значения равновесных концентраций, тем больше отвечающее им значение минимального расхода тепла в кипятильнике, достигающее бесконечно большого значения при составах х, = = 1, и наоборот, с понижением значений равновесных концентраций величина QR,ыиJR уменьшается и при x = хц ж у = уц оказывается равной нулю. [c.142]

Рис. 111.14. Зависимость расхода тепла в кипятильнике отгонноЁ колонны от граничного состава жидкой фазы для системы бензол — толуол при

Перейдем к расчету секции питанпя колонны. При назначенном расходе тепла в кипятильнике колонны для определенности режима работы нужно закрепить еще один из элементов ректификации в секции питания. Пусть состав паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, г/л=0,656. Тогда, проведя на тепловой диагралше последнюю оперативную линию 5 ал отгонной секции, можно легко найти концентрацию встречного этим нарам жидкого потока 0,440. Остальные элементы ректификации в секции питания колонны, отвечающие данному закрепленному режиму разделения, можно найти по уравнениям материальных балансов. [c.188]

Казалось бы, снижение температуры сырьевого потока колонны должно было привести к увеличению расхода тепла в кипятильнике. Однако понижение содержания компонента, пграюш,его роль низкокипящего в питании колонны, наоборот, способствует уменьшению затрачиваемого в кипятильниках тепла. Для спстемы фурфурол — вода характер их взаимной растворимости таков, что последний фактор оказывается более значительным, чем снижение температуры входящего в колонну сырьевого потока. Поэтому чаще всего на установках рассматриваемого типа расслоение в декантаторе проводят при температуре более низкой, чел1 эвтектическая. [c.272]

Если же в начальных условиях закрепляется состав наров G , то, нанеся па тепловую диаграмму их фигуративную точку G (i/n Hi), проводят оперативную линию Gi п уже на ее пересечении с вертикалью xr = onst определяют полюс S3 и его ординату йдз. Полюс же Si xri, h Ri) в этом случае определится пересечением продолженной прямой S L с вертикалью xri = = onst. Здесь следует убедиться, что найденный расход тепла в кипятильнике полной колонны больше минимального. [c.278]

Пересечение коноды, проходяш,ей на тепловой диаграмме через точку / (x l, hi), с вертикалью а д1 = onst определит минимальный расход тепла Qri hJRi в кипятильнике отгонной секции первой колонны. Рабочий расход тепла принимают с некоторым запасом и на тепловой диаграмме находят расположение расчетного полюса отгонной секции первой колонны Sh xrx, h nx)- [c.291]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

Чтобы не производить расчет концентрации смеси сырья Ь с фурфурольной фазой о, 1 декантатора, их составы приняты одинаковыми, поэтому 1=0,942. Энтальпия смеси поступающей в первую колонну, рассчитанная по уравнению ( 1.63), равна =180 кДж/кг, и фигуративная точка Ь (х , А ) располагается на тепловой диаграмме в области недогретой жидкости, но очень близко к линии ее насыщения. Пересечение коноды, продолжение которой на тепловой диаграмме проходит через точку [(х , й ), с вертикалью 1,0 определяет минимальный расход тепла в кипятильнике отгонной секции фурфурольной колонны < н1м /Л1 = = 278,8 кДж/кг. Если принять рабочее тепло кипятильника с 25%-ным запасом, оно составит 1=348,6 кДж/кг. [c.295]

Для определения режима разделения во второй колонне, целевым продуктом которой является практически чистая вода, проще всего найти минимальный расход тепла в ее кипятильнике, совместимый с желательной работой отгонной секции, и назначить нгмин Конода (а =0,120, [c.295]

Продолжая в обе стороны сырьевую коноду, можно в точках ее пересечения с вертикалями хд = onst и х = onst найти значения минимального расхода тепла мин/R в кипятильнике п минимального съема тепла ( d мин/Ь в конденсаторе. [c.306]

С помощью сырьевой коноды (х =0,07, /с= 0,276) можно было бы по тепловой диаграмме найти значения минимальных расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе, совместимых с желательной работой колонны. Однако для закрепления определенного режима разделения в колонне зададимся, например, составом /1=0,317 паров 61, поднимающихся на верхнюю тарелку. Состав встречной этому пару флегмы и равновесной эвтектическому пару 0 , поднимающемуся с верхней тарелки, по условию [c.308]

По коноде, продолжение которой проходит через фигуративную точку L -f g-Q, i) питания колонны, обычным путем устанавливаются минимальные значения расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе и выбирается рабочее значение одной из этих величин это позволяет найти соответствующее значение другой. Далее, рассчитываются значения приведенных энтальпий Ад и Ag и на тепловую диаграмму наносятся полюсы отгонной Sy xr, h [i) и укрепляющей Уе, А ) секций, лежащие на одной прямой с фигуративной точкой (L -f g g, j). [c.311]

Как известно из аналитической геометрии, соотношение 19 является необходимым условием того, чтобы на тепловой диаграмме, даюш,ей теплосодержания единицы веса фаз в функции их состава, три точки (а, 0). (a r, д ) и у , Qv) лежали на одной прямой. Впрочем то же заключение можно сделать и из подобия треугольников на фиг 24. Расход тепла B L на единицу веса на--чальной двухслойной жидкой фазы определяется вертикальным отрезком NM. [c.43]

В рассматриваемом случае ни однократная, ни постепенная перегонка не представляют никакого практического инте pe a, ибо состав у пара таков, что при его полной конденсации вновь образуется гетерогенная смесь, т. е. получается своеобразный порочный круг в процессе перегонки, когда ее целевой продукт совпадает с начальным. Однако, рассмотрение этого процесса было предпослано описанию важного случая испарения однородной в н<идкой фазе системы частично растворимых компонентов, из соображений не только чистб теоретических, но еще и потому, что этот Определение расхода тепла на перегонку неодно-проыесс все же на- родной жидкой системы первого типа, [c.43]