Теплоотдача горизонтальных пластин

Теплоотдача горизонтальной пластины с теплоотдающей поверхностью, обращенной вверх или вниз, рассчитывается по формуле (7.1), причем во втором случае полученный коэффициент теплоотдачи следует уменьшить в 2 раза. За определяющий размер принимается меньшая сторона пластины. [c.59]

Чтобы определить влияние условий на кромках на число Нуссельта, авторы работы [142] измерили теплоотдачу к воздуху от квадратной горизонтальной пластины размером 17,8Х X 17,8 см, обращенной нагретой стороной вниз, при трех различных условиях на кромках 1) идущие от кромок вверх вертикальные стенки, охлажденные до окружающей температуры toa, 2) идущие от кромок вверх вертикальные стенки, температура которых поддерживается равной /о. 3) теплоизолированные горизонтальные продолжения внешних кромок пластины. Условия на кромках существенно влияют на коэффициент теплоотдачи, о чем свидетельствуют следующие формулы [c.287]

В работе [176] проведено экспериментальное исследование смешанной конвекции около горизонтальной пластины с постоянной плотностью теплового потока в воздухе. Было определено влияние выталкивающей силы на характеристики вынужденной конвекции для двух случаев, когда рабочая поверхность обращена вверх или вниз. В случае поверхности, расположенной в воздухе и обращенной вверх, предложены следующие корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи при смешанной конвекции [c.598]

Рассмотрим особенности свободного движения около горизонтальной пластины, горизонтальной трубы и в ограниченном пространстве, а также приведем расчетные формулы для теплоотдачи. [c.226]

Область АВ на рис. 13.4 отличается малыми значениями температурного напора. Здесь перегрева пристенного слоя жидкости недостаточно для образования значительного количества пузырьков, и отвод теплоты осуществляется путем свободной конвекции жидкости. При свободной конвекции коэффициент теплоотдачи а АГ , где п = 0,25 для горизонтальной трубы п = 0,2... 0,33 для горизонтальной пластины. Следовательно, [c.340]

Соотнощение (24) можно применять для расчета теплоотдачи при турбулентном режиме конвекции иа горизонтальных цилиндрах, так же как и для вертикальных пластин. Аналогичное (27) соотношение дает возможность описать поведение теплоотдачи с учетом режима существования двух тонких пограничных слоев [c.289]

Средняя теплоотдача при свободной конвекции жидкости (газа) в большом объеме около вертикальных пластин, а также вертикальных и горизонтальных труб может быть рассчитана по уравнению [14] [c.177]

Знание дь открывает путь к построению уточненных теоретических решений для теплоотдачи при пленочном кипении Не-П на поверхностях нагрева любых форм и размеров. Теория ламинарного пленочного кипения Не-П (доведенная до расчетных соотношений) на поверхности горизонтально расположенных цилиндров больших диаметров и вертикальных пластин содержится в [16], на сферических поверхностях — в [27]. [c.250]

В заключение отметим, что результаты расчета теплопередачи для горизонтальных круглых дисков очень близки к результатам расчета для поверхности квадратной формы в плане. Экспериментальные данные [8] для изотермических горизонтальных поверхностей различной формы в плане, находящихся в воздухе, также показывают, что средние коэффициенты теплоотдачи от круглых пластин очень близки к коэффициентам теплоотдачи для квадратной пластины со стороной квадрата, равной диаметру круглой пластины. [c.241]

Рассмотреть сферу диаметром 10 см, горизонтальный цилиндр диаметром 10 см и пластину высотой 10 см. Площадь каждой из этих поверхностей одинакова. Найти теплоотдачу естественной конвекцией для этих трех тел, если температура поверхности на 100° выше температуры окружающего воздуха, равной 20 °С. Найти также теплоотдачу сферы в отсутствие течения жидкости, решив уравнение теплопроводности. Можно ли это сделать для двух других тел Дать объяснение. [c.325]

Оребренные ТА используются в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи а1 для одного из теплоносителей на один или два порядка меньше коэффициента теплоотдачи а2 со стороны второго теплоносителя щ аг. Такая ситуация типична для аппаратов воздушного охлаждения (реже — нагревания), когда вторым теплоносителем является капельная жидкость или конденсирующийся пар. Малое значение а со стороны воздуха (в общем случае любого газа) компенсируется искусственным увеличением теплоотдающей поверхности р1, контактирующей с воздухом, так, чтобы по возможности соблюдалось соотношение а1 1 а.2р2, в котором р2 — тенлообменная поверхность со стороны жидкости (пара). Увеличение (обычно в 15-25 раз по сравнению с наружной поверхностью трубы) достигается установкой поперечных или продольных металлических ребер на наружной поверхности труб. На рис. 6.2.5.10 в качестве примера показано оребрение горизонтальной трубы поперечными ребрами прямоугольной формы. Поперечные ребра могут иметь форму дисков, в том числе и уменьшающейся к периферии дисков толщины, что эффективней с точки зрения процесса теплообмена, но и дороже в изготовлении. Продольные ребра — это узкие пластины, привариваемые к наружной поверхности трубы вдоль ее оси. Существенно, что воздушный поток должен быть направлен так, чтобы вся суммарная поверхность ребер хорошо омывалась воздухом без каких-либо застойных зон. Если теплоотдача от ребер носит характер гравитационной конвекции (см. 4.1.5), то ребра должны располагаться вертикально. [c.355]

Все сказанное относится к одиночным пучкам из горизонтальных труб. Для таких пучков существуют надежные опытные данные, с которыми можно сравнить теоретические решения. Типичный же конденсатор, выпускаемый промышленностью, состоит из нескольких трубных пучков различной высоты, расположенных симметрично относительно вертикальной оси аппарата. В соответствии с требованиями механического расчета конденсатора для гашения колебаний труб в пучках устанавливаются поперечные перегородки или опорные пластины. Перегородки расположены так, что поток пара, поперечно обтекающий пучок, движется под прямым углом к стекающему конденсату. Все это, как и теоретическое снижение теплоотдачи труб в пучке по сравнению [c.371]

Размерные уравнения. Для определения коэффициента теплоотдачи при естественной конвекции у вертикальных труб или пластин при Х>10 [см. уравнение (1П-28а)] можно использовать рис. 1П-8. Рис. П1-9 можно применить для определения коэффициента теплоотдачи в случае естественной конвекции снаружи горизонтальных цилиндров при Юз<Х<10 [см. уравнение (1П-28а)]. [c.201]

Рис. 130. Зависимость коэффициента теплоотдачи воды от скорости потока при различных температурах для пластин П-2 (IV-0,2) с горизонтальными гофрами

Коваленко [4-9] попытался обобщить опытные данные о теплоотдаче и сопротивлении при течении жидкостей в каналах, образованных пластинами с горизонтальными гофрами и гофрами в елку , при этом использовались как данные, полученные автором, так и результаты исследования [4-6]. [c.207]

В опытах автора, чтобы ограничить нагретую зону и воспрепятствовать прогреву прилегающих к пластине участков плоскости, вокруг пластины была устроена водяная рубашка 5. Расход воды, протекающей через рубашку, регулировался таким образом, чтобы температура на ее поверхности была такая же, как и на плоскости вдали от источника тепла. Соблюдение этого условия контролировалось гальванометром 6, присоединенным к термопаре 7. Водяная рубашка ограничивала теплоотдачу только с по-поверхности нагретой пластины. Подтекание воздуха к нагретой пластине происходило вдоль горизонтальной плоскости. От периферии пластины к ее центру воздух проходил в виде отдельных струек между потоками, поднимавшимися от нагретой плиты, преодолевая оказывае- [c.33]

В качестве определяющего линейного размера I принимают наружный диаметр щара или горизонтальной трубы, высоту вертикальной трубы или пластины. При вынужденной конвекции коэффициент теплоотдачи определяют из следующих уравнений [c.133]

Средний коэффициент теплоотдачи горизонтальной пластины можно определить как агор=аверт. если тепладбменнм поверхность обращена вверх, и агор=0.5аверт, если поверхность обращена вниз здесь ааерт— коэффициент теплоотдачи вертикальной пластины, определяемый по (2.125) при ОгРг<10 . За определяющий размер при этом принимается меньшая сторона пластины. [c.178]

Приведем формулы для расчета среднего коэффициента теплоотдачи горизонтальной пластины с нагретой поверхностью, обращенной вверх, в случае Г = onst [c.227]

Как показала киносъемка, граница паровой полости подвержена колебательному движению забросы жидкости к корню щели чередуются с отходом жидкости и ростом паровой области. Такие колебания положения границы сухого участка сопровождаются пульсациями температуры стенки и плотности теплового потока. Значения местного коэффициента теплоотдачи (ос-редненного во времени) монотонно понижаются вдоль стенки от входа в щель к корню. На рис. 6, а в координатах представлены результаты измерений местного теплового потока в сечениях х=0 и х=20 мм. В четырех режимах (штрих-пунктирные кривые) приведены данные для промежуточных сечений цифрами обозначено расстояние (в миллиметрах) исследуемого сечения от корня щели. Для сравнения на этом же рисунке приведены кривые кипения фреона-113, полученные в большом объеме на изотермической (/) и неизотермической II) горизонтальных пластинах [1 ]. [c.11]

Аннотация. В этой главе рассматривается теплоотдача при естественной конвевдии между твердыми поверхностями и однофазными жидкостями. Глава состоит из четырех разделов, в которых приводятся сведения по теплоотдаче вертикальных поверхностей, горизонтальных цилиндров, горизонтальных пластин и замкнутых объемов (между вертикальными пластинами, между горизонтальными пластинами и в кольцевых зазорах). [c.229]

Экспериментальное исследование струйного, охлаждения проводилось также при подаче диопергироваиной жидкости на расположенную над форсункой горизонтальную поверхность (потолочное расположение). В результате проведенных опытов были получены зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры поверхности. пластины, расхода охлаждающей воды через форсунку, плотности теплового потока. [c.202]

Другие экспериментальные и теоретические исследования. Другие приближенные решения задачи о параметрах переноса в течении около наклонной поверхности получены в статьях [165, 52, 178]. В статье [165] решены уравнения пограничного слоя на длинной горизонтальной узкой ленте, отклоненной от вертикали. Она аппроксимировалась плоским эллиптическим цилиндром. Коэффициенты теплоотдачи при 0 > 75° оказались больше измеренных Ричем [143]. В статье [52] использован интегральный метод для задачи о параметрах переноса в течении над наклонной пластиной с постоянной плотностью теплового потока. В статье [178] предложен новый неавтомодельный метод расчета переноса тепла от наклонной поверхности с заданной плотностью теплового потока. Преобразованные уравнения пограничного слоя решены методом разложения в ряды. Однако авторы отмечают, что они отбросили уравнение движения в нормальном направлении, а также член с давлением в уравнении движения в направлении х. Поэтому применимость их решения при больших углах наклона, по-видимому, сомнительна. [c.226]

Хэтфилд и Эдуарде [71] произвели измерения теплоотдачи от квадратных и прямоугольных пластин в воздухе, воде и масле с большим числом Прандтля. Нагретая поверхность обращена вниз. Чтобы исследовать влияние кромок, они получили также экспериментальные данные в случаях, когда к пластинам присоединялись горизонтальные продолжения с приблизительно адиабатическими стенками. Предложено следующее корреляционное соотношение [c.287]

Wang S. А., 1. Heat Transfer, 139 (1982). [Имеется перевод Ван. Экспериментальное исследование теплоотдачи при смешанной конвекции от горизонтальной плоской пластины к воздуху. — Труды амер. о-ва инж.-мех., сер. С, Теплопередача, 1982, № 1, с. 150.] [c.671]

Согласно данным Хэмпсона и Оцисика [40], при капельной конденсации чистого водяного пара на плоской пластине размерами 76 X 127 мм коэффициенты теплоотдачи составляли в среднем 1,36-10 вт1 м -град) для вертикальной поверхности, 0,68 х X Ю вт/ м -град) для горизонтальной поверхности с обращенной вниз поверхностью охлаждения и 0,51 -10 вт/ м -град) для почти горизонтальной (угол наклона 3°) поверхности с обращенной вверх поверхностью охлаждения. На горизонтальной поверхности коэффициент теплоотдачи уменьшается, так как стекание капель с поверхности затруднено и площадь соприкосновения пара с поверхностью металла меньше, чем на вертикальных поверхностях. [c.68]

В работе [2] для выбора условий с наиболее высокой интенсивностью массоотдачи, обеспечивающих исследование процесса в кинетической области, выполнен расчет максимальной скорости диффузионного переноса. Для определения коэффициентов массоотдачи при различных вариантах подачи газовой смеси на подложку использовали известные критериальные уравнения теплоотдачи при свободной конвекции для горизонтальных и вертикальных проволок, принудительной конвекции при поперечном их обтекании [39], а также теоретическое решение для процессов переноса принудительной конвекцией при продольном обтекании вертйкальной пластины [40]. Движущую силу диффузии из потока к поверхности определяли из условия, что концентрация диффундирующего компонента у поверхности имеет термодинамически равновесное значение. Результаты расчета представлены автором [2] в виде удобного для анализа газодинамической обстановки графика, который не был оценен по достоинству авторами других работ. Этот гра- [c.231]