Теплоотдача среднее

Фиг. 40. Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи при капельной конденсации насыщенного водяного пара, находящегося в состоянии покоя, от высоты вертикальной поверхности конденсации (длины трубок).

Фиг. 54. Зависимость коэффициента теплоотдачи ири кипении сахарного раствора от средней логарифмической разности температур

А. Поперечное обтекание одиночных рядов и пучков труб. Определение коэффициента теплоотдачи. Средний коэффициент теплоотдачи а одного ряда труб или пучка [c.247]

Пример 14. Требуется определить коэффициент теплоотдачи от стенки трубки диаметром 32 мм к парафиновому маслу, которое протекает по трубке со скоростью 1,15 м/сек. Средняя температура масла равиа 85° С. [c.71]

Опыты [46] проводили для проверки-метода расчета пристенной теплоотдачи на основе модели процесса, описанной в этом разделе. Исследовали теплоотдачу труб, заполненных слоями шаров. Труба диаметром D = 33 мм охлаждалась снаружи водой с температурой 5—15°С, труба Dan = 12 мм обогревалась кипящей водой. Трубы продувались снизу вверх воздухом с температурой 20—30 °С. В опытах использовались шары. нз стекла, силикагеля, стали и свинца d = 2,5—19,6 мм)i Порозность слоев 8 = 0,39 -г 0,68, отношение п = D Jd = 1,7—9,5 (9 вариантов). Для повышения точности определения температурного напора применяли малые отношения высоты слоя L к диаметру трубы Dan и тщательно измеряли среднюю температуру воздуха на выходе из слоя. [c.133]

Для расчета поверхности теплообмена конденсаторов необходимо определить средний коэффициент теплоотдачи всей системы трубок. В литературе приведено следующее эмпирическое уравнение для расчета теплоотдачи п рядов трубок, расположенных друг над другом [c.89]

Для проектирования новых форм пластин большой интерес представляет собой влияние радиуса волны на коэффициент теплоотдачи. Чем меньше радиус волны, тем больше число волн на длине канала и тем хуже теплоотдача. Среднее значение дает радиус волны г = 10 мм. [c.121]

Рассмотрим теперь некоторые способы осреднения коэффициента теплоотдачи. Средний интегральный коэффициент теплоотдачи [c.61]

Для расчета теплопередачи часто необходимо знать среднее по поверхности значение коэффициента теплоотдачи. Среднее значение а определяют согласно закону Ньютона—Рихмана [c.175]

После введения поправок опытные данные по конвективной теплоотдаче усреднялись для каждого опыта. При этом значения для отдельных калориметров, включая расположенные у стенки, отличались от среднего не более, чем на 8%. При первоначальной обработке опытные данные были выражены в критериях Ке и Ыи = а Дг- В этих координатах результаты для разных вариантов сильно отличаются друг от друга это вполне естественно, поскольку они получены при значениях порозности слоев от 0,33 до 0,67. [c.151]

П. Процесс теплоотдачи от шара в слое к газовому потоку — внешняя задача теплообмена. В отличие от обтекания одиночных тел в данном случае на формирование пограничного слоя влияют соседние шары. Они разбивают пространство вокруг шара на" отдельные зоны, дробят поток на струи, создают вихревые зоны в кормовых областях. Чем плотнее укладка шаров, тем больше число контактов каждого шара с соседними и тем сильнее выражено влияние последних, приводящие к уменьшению средней толщины пограничных слоев. Следовательно, порозность влияет не только на скорости газа в слое, но и на толщину пограничных слоев, образующихся на поверхности шаров. Поэтому эквивалентный диаметр для зернистого слоя э = 4е/а может служить геометрическим масштабом процесса теплоотдачи шаров в слое и характеризовать среднюю толщину пограничных слоев. В данном случае использования э при больших Кеэ не связано с рассмотрением течения газа в слое как внутренней задачи движения по ряду криволинейных каналов, а означает только, что определяющий размер для зернистого слоя не равен размеру его элементов, а зависит от геометрии свободных зон между ними. [c.151]

СО средним отклонением опытных точек на 5%- Только результаты, полученные в трубе 40 мм, лежат выше этой зависимости в среднем на 10%. Это объясняется наличием в кубической укладке шаров узкого сечения для прохода газа ет п = 0,215, в котором скорость значительно выше средней. Во всех остальных вариантах значение етш отличалось от е не более, чем на 20%, и к ним применима использованная модель процесса теплоотдачи в неупорядоченном слое. [c.152]

Пример 5. Требуется найти коэффициент теплоотдачи от трубчатого змеевика, внешний диаметр трубки которого 57 мм, к рициновому маслу, которое находится в большом баке. Содержимое бака следует нагреть от 20 до 60° С. Температура наружной поверхности трубки равна 100° С. Средняя температура нагре-20+60 [c.41]

Пример 9. Требуется рассчитать коэффициент теплоотдачи глицерина 87%-ной концентрации, протекающего по трубкам трубчатого нагревателя. Глицерин нагревается паром от 20 до 100°С (средняя температура 60° С). Средняя температура стенки 120° С. Скорость течения в трубках 0,012 м/сек. Диаметр трубок нагре- [c.58]

При 26 рядах трубок, расположенных один над другим, средний коэффициент теплоотдачи понижается до величины [c.98]

Пример 15. Требуется определить коэффициент теплоотдачи стенки внутренней трубки ( 1 = 30 мм) к парафиновому маслу, которое насыщено легким бензином (газолином), протекающим через концентрическое сечение ( 2 = 52 мм) со скоростью 1 м/сек. Средняя температура нагреваемого масла равна 85°С. Значения теплофизических констант при температуре 85°С V = 9Ю кг/м -, р = = 92 кг сек /м Ср = 0,5 ккал/кг °С, р, = 0,000159 кг сек/м -, теплопроводность % = 0,118 ккал/м час С. [c.72]

Пример 16. Требуется определить коэффициент теплоотдачи трихлорэтилен к стенкам трубок холодильника вертикальной конструкции, если задано охлаждение от 85 до 30° С. Трихлорэтилен протекает вдоль внешней поверхности трубок холодильника. Охлаждающая вода, средняя температура которой равна 28,5° С, течет по трубкам. Расход трихлорэтилена 0,64 л/сек. Число трубок принимаете [c.73]

Коэффициент теплоотдачи радиацией газов зависит от средней температуры газового потока и степки труб, от концеитрации трехатомных газов, являющейся функцией коэффициента избытка воздуха, от эффективной толщины газового слоя. Значения коэффициента теплоотдачи радиацией газов составляют от 7 до 21 вт1м X X °С или от 6 до 18 ккал/м . ч. °С. [c.128]

Qs — коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием, отнесенный к разности средних температур газа и стены при теплообмене конвекцией. [c.152]

Если все велич1П1Ы, входящие в это уравнение, относить к небольшим элементам поверхности, то из него определяются местные значения коэффициента теплоотдачи. Среднее значение коэффициента теплоотдачи может быть найдено нз зависимости [c.130]

При расчете процессов геплообмена наибольшую трудность предстабляет определение коэффициента теплоотдачи со стороны латекса. Этот коэффициент рассчитывается с использованием теории пограничного слоя. От толщины пограничного слоя зависит местное значение коэффициента теплоотдачи. Среднее значение коэффициента теплоотдачи по всей длине пластины I определяется как среднеинтегральное [c.247]

Модель свободной конвекции вдоль вертикальной поверхности качественно сохраняется также и для наклонной стенки, горизонтальных труб и шаров, что существенно для практики, поскольку потери теплоты с наружной поверхности теплоизоляции паропроводов зависят от интенсивности теплоотдачи за счет свободной конвекции окружающей среды. При анализе процесса на элементе наклонной поверхности учитывается, что часть архимедовой подъемной силы нагретой среды компенсируется реакцией наклонной стенки и в первое уравнение системы (4.57) войдет множитель з1пф, где ф — угол на рис. 4.11. Результаты расчета для каждой элементарной площадки с соответствующим наклоном интегрируются по ф для получения среднего по поверхности коэффициента теплоотдачи. Средняя интенсивность теплоотдачи для невертикальных поверхностей оказывается меньшей. Одно из предложенных критериальных уравнений для ламинарной свободной конвекции около горизонтальных труб имеет вид [18] [c.76]

Некоторые экспериментально обоснованные данные В. П. Исаченко, А. П. Солодова, И. И. Гогонина, О. А. Кабова, В. Г. Риферта и др. приведены в табл. 16.6 и на рис. 16.16 и 16.17. Здесь <а>, ап — коэффициенты теплоотдачи — средний по всей оребренной поверхности и отнесенный к площади поверхности цилиндрического основания ао — коэффициент теплоотдачи трубы без ребер при одинаковой плотности орошения. [c.322]

Теплоотдача н камере радиации в большой степепи зависит от температуры поглощающей среды. Наиболее высоких телшератур поглощающая среда может достигать в неэкранировапной топке, т. е. в том случае, когда все тепло, выделенное топливом, идет только на нагрев продуктов горепия (максимальная температура горения). В экранированных топках температура поглощающей среды всегда ниже этой предельной температуры н достигает некоторого равновесного значения, находящегося в интервале между максимальной температурой горения и температурой газов на выходе из топки. Эта равновесная температура, названная средней эффективной температурой среды, тем ниже, чем больше степень экранирования топки и чем ниже коэффициент избытка воздуха. [c.117]

Уравнение теплопередачи должно учитывать теплоотдачу экрану радиацией и конвекцией. Передача тепла радиацией определяется уравнением Стефана-Больцмана, для решения которого необходимо знать температуры излучающего и поглощающего источников. Температура последнего, т. е. радиантных труб, обычно известна, но неизвестна средняя эффективная температура продуктов горения (но1 ло1цающен среды). Выше было отмечено, что изменение температур в TOHi e подчиняется сложному закону. Предполагается, что в больших топочных нространстпах процесс теплоотдачи определяется периферийными температурами, в данном случае температурой газов 1Ш перевале. Ото не означает, одпако, что температура ) газов на перевале раина средней эффективной температуре поглощающей среды последняя всегда вьппе. В связи с этим Н. И. Белоконь вводит понятие эквивалентной абсолютно черной поверхности, излучение которой при температуре газов на выходе из топки (на перевале) равно всему прямому и отраженному излучению. Другими словами, общее количество тепла, передаваемого эквивалентной [c.118]

Oj и Оа — коэффициенты теплоотдачи в ккал/м ч °С. Средний расчетный диаметр ближе к той иоверхностн трубы, де коэффициент теплоотдачи меньше. Если один из коэффициентов значительно больше другого, уравнение (141) упрощается. [c.152]

Пример 11. Требуется определить коэффициент теплоотдачи от стенок трубок конденсатора к охлаждающей воде. Диаметр трубок 25 мм. Скорость движения воды 0,15 м1сек. Средняя температура охлаждающей воды равна 40° С. [c.63]

Конвективная составляющая пристенной теплоотдачи зависит от порозности слоя е, которая определяет средние скорости газа в слое и в пристенной области, а также число точек контакта элементов слоя со стенкой на единицу ее поверхности чем меньше е, тем больше число контактов и сильнее турбулизируется поток газа у стенки. С учетом этого, в качестве хараК терной скорости в слое нужно принять v = ы/е, а в качестве определяющего размера da = 4 е/а, так же, как это сделано при рассмотрении гидравлического сопротивления зернистого слоя. Поскольку da входит как в Nua ет, так и в Res, зависимость между которыми для конвективной теплоотдачи близка к линейной (см. табл. IV. 2), то для простоты поверхность стенки можно не учитывать при расчете поверхности элементов слоя в единице его объема, даже при малых отношениях D n/d. [c.129]

Пример 19,Требуется определить коэффициент теплоотдачи inaipa тр.ихлор-ьтилена, коиденсирующегося при нормальном давлении на стенках трубок конденсатора диаметром 30/25. пм, длиной 2000. нм. Температура насыщения три-.хлорэтилена при нормальном давлении t = 87° С. Скрытая теплота парообразования / = 58 ккал кг. Средняя температура поверхности конденсации равна [c.96]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Пример 4. Определить коэффициент теплоотдачи от стенок нагревательных трубок, внешний диаметр которых равен 57 мм, к онцентрироваиной серной кислоте, находящейся в большом сосуде. Содержимое сосуда следует нагреть с 20 до 80° С температура поверхности стенок равна 120° С. Средняя температура 20- -80 [c.41]

Пример 12. Требуется рассчитать вертикальный трубчатый нагреватель, применяемый для подогрева воздуха в производстве кислорода из воздуха. Теплообменник обогревается насыщенным паром (р = 1 аш), конденсирующимся на наружной поверхности трубок. Расход воздуха 28 000 кг1час начальная температура воздуха 10°С, конечная 90°С. Необходимо определить коэффициент теплоотдачи а от стенок трубок к воздуху, прокачиваемому по трубкам. Средняя тем-10+90 [c.70]

Пример 17. Требуется определить коэффициент теплоотдачи стенок трубок трубчатого теплообменника к парафиновому маслу, прокачиваемому в межтрубном иростраистве. В межтрубном пространстве теплообменника имеются яере-городки. Расход масла 0,00278 м /сек. Средняя температура его 85° С. Физичес- [c.80]

Закономерности теплоотдачи у обоих видов конденсации весьма различны. Капельная конденсация отличается очень большими значениями коэффициента теплоотдачи а = 50 000 -=-ч-80 ООО ккал/м час °С, в то время как при пленочной конденсации, вследствие того, что тепло должно быть отведено через пленку конденсата теплопроводностью и конвекцией, средний коэффициент теплоотдачи обычно не превышает величины порядка 6000 ккал1м час°С. На практике встречаются главным образом случаи смешанной конденсации. При конденсации пара, омывающего поверхность конденсации со значительной скоростью, преобладает пленочная конденсация, так как протекающий пар сглаживает очертания отдельных капель. [c.82]

На фиг. 33 изображено изменение коэффициента теплоотдачи практически неподвижного пара по высоте поверхности конденсации Я при = 14° С и Д = 20° С. Пунктирные кривые представляют собой результаты испытаний, а сплошные линии изображают результаты расчетов, проведенных на основе уравнения Нуссельта. Кроме результатов, полученных на основе опытов и изображенных на предшествующей фигуре пятью отрезками кривых, здесь даны также средние значения а, полученные иа основе опытов Мейсенбурга, Бэджера и Геббарда и действительные для 86 [c.86]

Исследование конденсации органических и неорганических паров показало, что эти пары, в особенности органические, конденсируются почти всюду в виде пленки. Это легко объяснимо. Из всех веществ, кроме ртути, вода имеет наибольшее поверхностное натяжение, а именно в среднем в 2—3 раза больше того, которое имеют органические вещества, а также масла. Проведенные опыты говорят о том, что теплоотдачу при конденсации паров органических веществ можно с ошибкой, не превышающей 10—207о> считать по уравнению Нуссельта. [c.94]

Пример 20. Для проектирования воздушных конденсаторов на дистиляцион-ной станции глицерина требуется определить коэффициент теплоотдачи а конденсирующихся глицериновых паров к стенкам вертикальных кондеисаторов. Теплота парообразования г=170 ккал/кг у=П75 кг/м /. = 0,26 ккал/м час Конденсация происходит в вакууме при температуре приблизительно 100—120 С. j. = 0,001 кг сек/м -, высота охлаждающей стенки (задано Н = 0,455 м средняя температура пара t = 135° С средняя температура стенки t 25° С [c.98]

В соответствии с этим уравнением при среднем перепаде температур, равном приблизительно 5° С, коэффициент теплоотдачи при кипении составляет приблизительно 9000 к.кал1м час °С, а при перепаде в 10° С уже приблизительно 30 000 ккал/м час °С. 124 [c.124]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология