Реактор площадь поперечного сечения

Пусть 8—увеличение числа молей в системе, приходящееся на 1 моль прореагировавшего компонента А. Отнесем все количества ингредиентов к единице исходной смеси, тогда —число молей вещества А, приходящееся на единицу исходной смеси, количество которой может быть выражено в молях, кубических метрах, килограммах и т. д. На участке реактора длиной I, где площадь поперечного сечения равна 5, линейная скорость потока составит [c.141]

Умножая площадь поперечного сечения реактора на высоту слоя катализатора, определяем объем катализатора, находящегося в зоне крекинга реактора 5,5 X 5 = 27,5 м . [c.79]

Площадь поперечного сечения реактора,. . 18,7 86,5 17,4 19,4 [c.151]

Площадь поперечного сечения реактора равна [c.292]

Температура поддерживается постоянной. Покажите, что если длина реактора равна L, а площадь поперечного сечения А, то [c.265]

Для трубчатого реактора с одинаковой площадью поперечного сечения Р уравнение (УИ1-280) после подстановки йУ = Р йх и [c.336]

Будем вести расчет на единицу площади поперечного сечения реактора. Дифференциал падения давления [c.279]

I — высота реактора S — площадь поперечного сечения реактора к о — объемный коэффициент массопередачи кр — константа скорости реакции е — объемная доля дисперсной фазы яр — коэффициент распределения. [c.13]

Общая система уравнений, отнесенная к единице площади поперечного сечения реактора, для процесса в кипящем слое, тормозимого как межфазной, так и внешней диффузией к частицам катализатора, включает дифференциальные уравнения переноса вещества из газовых пузырей через поток газа в плотном слое к приповерхностному слою [c.312]

Рассмотрим цилиндрический реактор с площадью поперечного сечения [c.76]

Средняя объемная концентрация фазы е. Величина средней объемной концентрации фазы представляет часть объема или площади поперечного сечения, занимаемую определенной фазой. В газожидкостных потоках среднюю объемную концентрацию газа часто называют истинным объемным газосодержанием, а среднеобъемную концентрацию жидкости е,/ — истинным объемным влагосодержа-нием. В системах, содержащих твердую фазу, среднеобъемная концентрация твердой фазы обозначается как Следует отметить, что существуют различия между реальной объемной долей фазы и объемной долей, рассчитанной на основе долей объемного расхода это происходит из-за различия в скоростях соответствующих фаз. Информация о концентрации фаз очень важна для расчета требующихся материалов с точки зрения экономики и безопасности эксплуатации. Более того, информация о концентрации фаз (как будет видно позже) важна для расчета перепадов давлеиия в системах ядерных реакторов, содержащих парожидкостные смеси, концентрация фаз (истинное объемное паросодержание) приобретает ключевое значение при определении степени поглощения нейтронов и, следовательно, реактивности системы. [c.177]

Определяют площадь поперечного сечения реактора (в м2) [c.103]

Рассчитав объемный расход смеси сырья и циркулирующего водородсодержащего газа в реальных условиях реактора Уг (в м с), находят площадь поперечного сечения реактора (в м2) [c.104]

Подсчитывают площадь поперечного сечения по формуле (198) и диаметр реактора по формуле (63) [c.166]

Подсчитывают площадь поперечного сечения (Р, м ) реактора [c.169]

Р — площадь поперечного сечения реактора [c.699]

Пусть в цилиндрический реактор объемом v — si, где s — площадь поперечного сечения, I —длина реактора, поступает газопаровая смесь исходных веществ со скоростью V (м /с). Линейная скорость потока в реакторе и = Vis (м/с) равна отношению скорости подачи (V) к сечению реактора (s). Объемной скоростью ц — (с- ) называется объем газопаровой [c.251]

Рассмотрим бесконечно малое сечение толщиной трубчатого реактора, имеющего постоянную площадь поперечного сечения (рис. 21). Согласно модели идеального вытеснения, газ течет через выбранный элемент с постоянной объемной скоростью и (соответствующей линейной скорости 7, = /Мс). Если диаметр частиц катализатора ничтожно мал по сравнению с радиусом (примерно в 15 раз) и длиной (примерно в 100 раз) реактора, то отсутствуют поперечная и продольная диффузия и наблюдается поршневой режим течения газового потока в реакторе (его отличает плоский профиль скоростей, когда не зависит от радиуса реактора) [6, с. 390]. [c.109]

Р — площадь поперечного сечения рассматриваемого реактора. [c.30]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

Найдя объем V крекинг-зопы и выбрав высоту Нр, определяют площадь поперечного сечения F реактора и его диаметр. Дальше вычисляют объемы паров сырья и продуктов реакции, проводят гидравлические расчеты, определяют объем и высоту зоны отпарки катализатора и выполняют ряд других расчетов. [c.248]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]

Аналогично, если с —концентрация вещества г Д, — эффективный коэффициент диффузии у — приведенная линейная скорость потока (т. е. объемная скорость через любое поперечное сеченис реактора, деленная на общую площадь поперечного сечения, включая площадь, занятую катализатором), получаем уравнение материального баланса по каждому веществу, находящемуся в данном элементе. [c.57]

Площадь поперечного сечения транспортной линии реактора огределяется формулой [c.116]

Площадь поперечного сечения реакционной зоны рассчитывают, исходя из значений средней скорости прохождения газовой смеси через слой ю и секундного расхода ее Уг определенного из задашюй производительности реактора. При этом диаметр цилиндрического реактора определяют из соотношения [c.260]

В прямоточных реакторах время контакта не регулируется. При постоянной производительности по свежему сырью оно зависит от расхода катализатора, который определяет порозность потока — эффективную площадь поперечного сечения реактора, а следовательно, и линейную скорость сырья в реакторе. Другим фактором, влияющим на время контакта, является температура в реакторе, от которой зависит глубина превращения сырья, а следовательно, объем образующихся продуктов крекинга и лине йная скорость газовой фазы. [c.56]

В этих выра жениях Ос —расход сырья в реактор (Зв п —расход водяного пара Гр и Рр1 — соответственно температура и давление в реакторе Ф—удельная активная поверхность катализатора 5 — площадь поперечного сечения реактора Ьа — адсорбци- [c.95]

В нижней части этих аппаратов устанавлен барботер 1 (рис. ХУИ-5, о), обеспечивающий равномерное распределение газа или пара по площади поперечного сечения аппарата. В качестве барботера используют перфорированные трубы, размещенные на дне смесителя. Сечение отверстий для выхода газа должно быть значительно меньше сечения коллектора, подводящего газ, с тем чтобы обеспечить равномерное распределение газа по всем отверстиям. Иногда с этой целью отверстия для выхода газа из барботера делают различного диаметра, увеличивая их размер на его концевых участках. При использовании аппарата с барботажным перемешиванием в качестве реактора для отвода тепла химической реакции корпус 2 оснащается рубашкой охлаждения 3. [c.450]

Основа расчета - это решение системы дифференциальных уравнений (6,3)-(6.5), описывающих процесс в реакторе (рис.42). Но для решения ее необходим большой объем данных, которые рассчитываются в отдельных блоках. Исходными данными для расчета являйся расход сырья и его состав, отношение пар сырье, параметры потока на входе, температура внутренней шш наружной поверхностей трубы,геометрические размеры реактора и другие величины. Вначале (блок 7) производится расчет величин, являюцнхся постоянными для данного набора исходных параметров, площадь поперечного сечения (/ ), массовая скорость ( ), порозность слоя и другие величины. [c.151]

По данным [38], объемная скорость подачн сырья в реакторах установок коксования в кипящем слое составляет 1,0 ч , установок контактного коксования в движущемся слое гранулированного теплоносителя— 0,25—0,43 ч , тогда как при полунепрерывном коксовании в необогреваемых камерах (с учетом коэффициента рециркуляции) она не превышает 0,06—0,07 ч . Такие низкие объемные скорости обусловливают громоздкость и металлоемкость установок коксования в необогреваемых камерах и ограпичипают производительность установок по исходному сырью. Поэтому работы, направленные на повышение коэффициента эффективности использования объема камер (К), заслуживают всяческого внимания. Методика оценки эффективности использования объема камер описана в работе [ 168]. А в табл. 8, где показана эффективность их использования при работе на различном сырье и при различных температурах коксования, приведены только результаты расчета коэффициента К по этой методике для установки замедленного коксования ири следующих условиях объем необогреваемой камеры V = 450 м ее диаметр 0 = 5,0 м площадь поперечного сечения камеры 5=19,6 м производительность по вторичному сырью Л = 60 т/ч высота нижней фигурной части необогреваемой [c.112]

Однако, на наш взгляд, уравнения типа (5,2) или (5.2,а) не позволяют учитывать специфику проведения реакций в пластинчатых реакторах в полной мере, так как в них важную роль в кинетике реакции играет не тс-лько величина поверхности катализаторного покрытия, но и форма модуля (см. табл. 5.4). В связи с этим предлагается для пластинчатых реакторов с катализаторным покрытием модифицировать уравнение (5.2), отнеся константу скорости реакции к аналогу гидравлического радиуса, то есть к периметру катализаторного покрытия/7 в нормальном сечении, омываемому реагирующим потоком, с учетом площади поперечного сечения 5, так как при равных 5 и соответственно одинаковых временах п эебывания реакционной смеси в модуле различная величина П ответ-с гвенна за качество очистки. Тогда для расчета модифицированной констант скорости реакции можно использовать уравнение [c.171]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология