Концентрация жидкости

Здесь (У.71) и (У.72)—уравнения материального баланса уравнение (У.73) связывает выход фильтрата с проницаемостью мембраны и ее поверхностью, а уравнения (У.74) и (У.75) определяют проницаемость мембраны и состав фильтрата как функции концентрации жидкости в аппарате. [c.239]

На одном из химических комбинатов загорелся конвертированный газ во фланцевых соединениях трубопроводов в помещении гидрозатворов газгольдера. Степень электризации зависит не только от состава и концентрации жидкостей, но и от содержания в них активных примесей, физико-химического состава, внутренней поверхности трубопровода и ее состояния, а также диаметра и длины трубопровода. [c.342]

В другом предельном случае, когда скорость химического взаимодействия реагентов А и В мала, концентрация жидкости практически не меняется и процесс не отличается от обычной физической абсорбции. [c.251]

Если жидкость уходит с тарелки почти насыщенной, то для нахождения значения киа требуется очень высокая точность измерений концентрации жидкости. Практически необходимо, чтобы выходящая жидкость имела низкую степень насыщения газом. Разумеется, эта степень зависит от точности используемых методов анализа, однако можно, например, условно считать необходимым выполнение условия [c.155]

Такой способ расчета можно применить к той части колонны, где парциальное давление растворяемого газа низко, а концентрация жидкости мало изменяется по тарелке. При этих условиях абсорбция может следовать кинетическим закономерностям быстрого процесса псевдопервого порядка, выражаемым уравнением (V,19), причем скорость абсорбции пропорциональна А. Средний состав газа при таком расчете следует определять как средне логарифмическое значение его парциальных давлений на входе и выходе с тарелки, если можно принять, что обратное перемешивание газа по мере его движения сквозь жидкость практически отсутствует. [c.200]

При Р = 1 атм и концентрации жидкости, выраженной в кг кг, соотношение между коэффициентами приводится к виду [c.238]

В процессе массопередачи концентрация жидкости на тарелке меняется от входа жидкости на тарелку до ее выхода. Наилучшие условия разделения достигались бы, если на тарелке не происходило бы сме- [c.273]

Наличие градиента концентрации жидкости на тарелке можно учесть при помощи коэффициента отклонения е действительной движущей силы процесса массопередачи от движущей силы при идеальном перемешивании [30] [c.279]

Уравнение (IV, 72) описывает изменение концентрации жидкости на тарелке при условии, что на тарелку поступает пар одинакового состава. [c.282]

Изменение концентрации жидкости по длине рабочей части тарелки приведено на рис. 133. Участок от О до представляет собой ячейку полного перемешивания, в интервале от до 1 изменение концентрации жидкости описывается уравнением диффузионной модели и, наконец, участок от ДО Ц соответствует ячейке полного перемешивания. [c.288]

Рис. 133. Изменение концентрации жидкости на тарелке (комбинированная модель)

Концентрация жидкости в зоне полного перемешивания у сливного порога постоянна (х х ) и для этой зоны имеем [c.288]

Х - — концентрация жидкости, равновесной пару, поступающему на тарелку — общее число единиц переноса [c.311]

В проверочном варианте постановка задачи моделирования состоит в следующем. В колонну, содержащую N тарелок, поступает на тарелку смесь в количестве Р моль/ч состава хр моль/ /моль. Известно также количество отбираемого дистиллята/) модь/ч, количество орошения Ь моль/ч, эффективность тарелки Е и коэффициент относительной летучести а. Необходимо вычислить концентрации жидкости и пара по высоте колонны (см. рис. 2.5). [c.367]

Преобразуем систему уравнений (1) по Лапласу и определим передаточные функции, связывающие концентрации жидкости и газа на входе в ячейку и выходе из нее [c.205]

Алгоритм расчета кривой фазового равновесия заключается в том, что нри различных значениях концентрации жидкости, изменяющейся от О до 1 с некоторым шагом Дх, производится расчет по формуле (3—13). Результаты расчета на каждом шаге выводятся на печать. [c.82]

Программа позволяет рассчитать состав паровой фазы для концентраций жидкости О < X < 1. Если х 1, то оператор перехода с условным именующим выражением передаст управление пустому оператору, помеченному меткой АЗ, т. е. на окончание расчетов. [c.83]

При начальном значении температуры Т по уравнению (8—26) определяется количество каждого из компонентов смеси в паровой фазе, по уравнению (8—25) вычисляются концентрации жидкости и подсчитываются суммы концентраций компонентов для каждой из фаз. [c.200]

Для заданных условий составим программу расчета профиля концентрации жидкости по длине тарелки. [c.383]

Концентрация жидкости и, х моль/моль [c.385]

Тарелка Концентрация жидкости, моль/моль Концентрация пара, моль/моль Равновесная концентрация, МО ль МО ль [c.462]

Профиль концентрации жидкости по длине тарелки запишется в следующем виде [c.127]

При этом предполагается наличие аналогии между профилями концентраций жидкости на обычной тарелке в случае идеального вытеснения и профилем концентраций во времени на тарелке, работающей в циклическом режиме. При поршневом сливе жидкости с тарелки, работающей циклически, аналогия становится полной. [c.215]

Из данных рис. 4.17 можно заключить, что существует периодическая зависимость эффективности от доли жидкости, стекающей за один цикл ф. При целых значениях ф имеют место локальные максимумы эффективности это можно объяснить как следствие двух эффектов во-первых, возрастания концентраций жидкости в конце периода движения с ростом ф и, во-вторых, снижения концентраций жидкости в конце парового периода в случае удлинения его с увеличением ф для постоянного X. Первый эффект доминирует, когда ф достигает целых значений, в то время как второй имеет место для ф, больших 1,2,3 и т. д. [c.216]

ИСКЛЮЧИТЬ эти источники погрешностей и обеспечить оптимальные рабочие условия. Идеальным было бы такое решение, которое обеспечивало бы измерение концентрации жидкости в колбе и конденсата пара без отбора пробы. В последнее время для этой цели стали использовать проточный рефрактометр (см. разд. 8.5). Благодаря применению такого рефрактометра Штаге с сотр. [ПО] добился уменьшения времени выхода процесса на стационарный режим в циркуляционной аппаратуре до 10 мин и менее по сравнению с несколькими часами для обычного прибора Отмера [111]. Следует отметить, что всегда выгоднее работать с возможно большим количеством жидкости в колбе, благодаря чему периодический или непрерывный отбор проб жидкости для анализа не препятствует установлению фазового равновесия. [c.88]

Понятие теоретической ступени разделения было использовано при характеристике эффективности насадочных колонн и ряда методов разделения. Оно позволяет количественно оценить эффективность работы применяемой аппаратуры. Длину участка колонны, который необходим для перехода от концентрации жидкости X к равновесной концентрации пара у , называют высотой, [c.96]

Для того, чтобы установить, до каких пределов нужно повысить флегмовое число (при изменившемся составе кубовой жидкости) для получения дистиллята прежнего состава расчетное число теоретических ступеней разделения для начала и конца разгонки было намеренно выбрано одинаковым. Если оставить флегмовое число о = 1,85, то концентрация дистиллята % с уменьшением концентрации жидкости в перегонной колбе снизилась бы. [c.102]

При номощн уравнения (24) можно вы шслить концентрацию жидкости 1) порах адсорбента в любом сечении X колонны как функцию V. Количество адсорбированного из раствора вещества, приходящееся на единицу веса адсорбента, в каждой точке колонны рассчитывается по уравнению д13отермы адсо])бции при помощи вычисленного значения концентрации. [c.155]

При выводе уравнения (IV, 78) не вводилось никаких предположений о природе процесса перемешивания оно показывает, что при -iXoy = onst профиль концентрации жидкости на тарелке однозначно определяет средний состав пара, покидающего тарелку. [c.283]

В трехкомпонентной системе имеются две независимые переменные концентрации жидкости. Поэтому проинтегрировать уравнение (188) возможно лиш ь при каком-нибудь определенном способе изменения состава жидкой фазы. При этом значение интеграла правой части уравнения (188), как это следует из свойств функции Ф,зависит только от начального и конечного состояний системы и не зависит от способа изменения состава между этими предельными состояниями. [c.161]

Скрытые теплоты испарения компонентов составляют уксусной кислоты 96,75, этилацетата 87,5 и воды 540 кал1кг. Константы Трутона равны соответственно 14,8 22,1 и 26,0. Если принять, что в паровой фазе уксусная кислота присутствует в виде димеров с молекулярным весом 120, то константа Трутона для нее составит 29,6, что значительно ближе к значениям этих констант для этилацетата и воды. Соответственно с этим были пересчитаны данные о равновесии между жидкостью и паром. [Положение тарелки питания определялось из условия (337). Исходя из приведенных в табл. 31 составов материальных потоков, было рассчитано изменение концентраций жидкости и пара на тарелках для бесконечного и нескольких конечных флегмовых чисел и на основании этого найдено необходимое число тарелок. Для иллюстрации полученных результатов в табл. 32 и 33 приводятся рассчитанные концентрации для флег-шовых чисел Я=со и = 0,333. [c.240]

Так же, как и при прямотоке, вводим переменную Л/, = х, -- л и безразмерные параметры ц, /- Решаем новую систему относительно профиля концентрации жидкости по длине тарелки. Интефируя Л/д/ по г от О до 1, с учетом допущений 1 и 2 и того, что тЛ/вых = / (лгвых У Уо> получим зависимость для к. п. д. /-Й тарелки при противотоке для тарелок. [c.189]

Кривая равновесия у—х показывает связь между концентрацией жидкости л и соответствующей концентрацией пара у, находящегося в состоянии равновесия с жидкостью. Следовательно, кривая равновесия является основой для расчета числа теоретических ступеней разделения по графическому методу Мак-Кэба и Тиле [771, который успешно и широко применяется благодаря своей простоте. На рис. 43 в ряду П1 представлены кривые равновесия для смесей различных типов. Для смесей взаимно нерастворимых компонентов кривая равновесия представляет собой прямую линию (тип 1), которая пересекает диагональ в одной точке, называемой азеотропной. В этой точке составы пара и жидкости одинаковы обогащение паров легколетучим компонентом при более высокой концентрации жидкости х уже невозможно напротив, в этой области концентраций пар содержит меньше легколетучего компонента, чем жидкость. При перегонке смесей взаимно нерастворимых компонентов (тип 1) или смесей только частично растворимых компонентов (тип 2) дистиллят имеет один и тот же состав в широком интервале изменения концентрации легколетучего компонента в кипящей жидкости и только в непосредственной близости от концентраций О и 100% появляются промежуточные составы дистиллята. Для смесей с максимумом на кривой давления паров при концентрации жидкости выше азеотропной (тип 3), а для смесей с минимумом на кривой давления паров при концентрации жидкости меньше азеотропной (тип 5) пары содержат меньше легколетучего компонента, чем исходная жидкость состава л . Для смесей типа 4 характерна форма кривой равновесия у —х, свойственная идеальным смесям, для которых у всегда больше х. [c.76]

Преобразуя формулу (44), получим выражение для концентрации жидкости [c.78]

Для ректификации с бесконечным флегмовым числом Штаге и Шульце [146] предлагают метод расчета числа теоретических ступеней, который связан с построением так называемой дифференциальной кривой. Согласно этому методу по возможности в большем масштабе (ось абсцисс примерно 1 м) строят график зависимости разности у —от Хд- Таким образом получают дифференциальную кривую выпуклой формы (рис. 69). С помощью кривой строят график зависимости число теоретических ступеней разделения — концентрация (рис. 70). Построение начинают с очень низкой концентрации, например 0,16% (мол.), которой на дифференциальной кривой (см. рис. 69) соответствует обогащение у —Хв) = 0,28%. Это значение прибавляют к 0,16% и получают концентрацию жидкости на второй тарелке, равную 0,44%. Для этого значения на диаграмме снова определяют обогащение, [c.109]