Коэффициент рециркуляции при термическом

Конверсия за проход является фактором интенсивности, на который влияют и рабочие условия, и природа крекируемого продукта. При определенном технологическом режиме конверсия за проход понижается ири увеличении коэффициента рециркуляции, так как уже подвергнувшееся обработке сырье становится более термически устойчивым. В зависимости от интенсивности процесса, численным выражением которой служит величина конверсии за проход, продукты обладают определенными свойствами. [c.315]

Бензин коксования имеет октановое число в чистом виде 58—64 пункта (в зависимости от сырья и коэффициента рециркуляции) и используется как компонент автомобильного бензина. Качество бензина коксования различного сырья (полугудрона и и крекинг-остатка) дано в сравнении с качеством бензина термического крекинга в табл. 23. [c.331]

При коксовании нефтяных остатков получают газ, бензин, средние и тяжелые коксовые дистилляты и нефтяной кокс. Выход отдельных продуктов коксования и их качество зависят от химического и фракционного состава сырья, от условий ведения процесса коксования и разделения продуктов температуры и продолжительности коксования, давления в системе, объема реакторов, коэффициента рециркуляции, температурного режима колонны разделения и др. Все эти технологические факторы влияют на степень испарения и термического превращения сырья. От соотношения этих процессов зависят выходы отдельных продуктов коксования и их качество. [c.121]

Если же речь идет об условной глубине превращения, то по сравнению со свежим сырьем термическая или термокаталитическая стабильность рециркулята, как правило, бывает выше. Поэтому если допустимая глубина превращения свежего сырья была Хи то при том же режиме процесса глубина превращения смеси свежего сырья с рециркулятом будет Лг, причем Х2<.Х1. Поскольку глубина превращения снизится, количество рециркулята возрастёт. После повторного смешения новой порции рециркулята со свежим сырьем глубина превращения еще снизится — как за счет увеличения доли рециркулята, так и за счет его дальнейшей ароматизации. Глубина превращения хз меньше Хз, но (хг—Хз) меньше Х1—х ), т. е. с каждым повторным циклом превращения глубина превращения и коэффициент рециркуляции будут все более приближаться к некоторым постоянным величинам, достигаемым при установившемся режиме непрерывного процесса. [c.23]

При экспериментальном определении коэффициента рециркуляции применительно к сырью сложного углеводородного состава для практических целей можно ограничиться двумя-тремя последовательными опытами. Например, применительно к термическому [c.23]

Эффективность работы установок термического крекинга и замедленного коксования во многом определяется продолжительностью работы трубчатых печей без закоксовывания. Производительность и качество сырья, температурный режим, давление, коэффициент рециркуляции, расход турбулизатора, моющие присадки и конструктивные особенности печи влияют на скорость отложения кокса в трубах. Известные методы кинетического и теплотехнического расчетов позволяют определять температурный профиль змеевика, изменение состава крекируемой смеси. [c.85]

Ключевые слова термический крекинг вакуумного газой.чя и тяжелого газойля каталитического крекинга, рециркулят,коэффициент рециркуляции, содержание серы. [c.184]

Высокое значение коэффициента рециркуляции в печи глубокого крекинга (4,3) объясняет малый выход бензина в этой печи (12% на загрузку), поскольку в нее поступает термически устойчивый продукт, подвергавшийся многократной термической обработке в обеих печах, [c.36]

Особенностью технологической схемы термического крекинга тяжелых нефтяных остатков системы Гипронефтезавод является наличие выносной реакционной камеры. Применение выносной реакционной камеры позволяет без дополнительного коксования углубить крекинг сырья, увеличивая тем самым выход целевого продукта. В свою очередь углубление крекинга за один цикл уменьшает коэффициент рециркуляции, что позволяет увеличить производительность установки по свежему сырью и улучшает моторные свойства бензина. [c.140]

Полученные в лаборатории экспериментальные данные позволяют определить коэффициент рециркуляции тяжелой флегмы, необходимый для вычисления производительности печей установки термического крекинга. [c.237]

Установки термического крекинга тяжелого сырья имеют более сложную технологическую схему, чем описанная выше. Усложнение схемы связано с особенностями крекинга высококипящих фракций. Если крекировать сырье, имеющее очень широкие пределы перегонки, в одной печи, то это приводит к нерациональному использованию нагревателя. Печь будет перегружена циркулирующими фракциями, поскольку при небольшой глубине крекинга, характерной для тяжелого сырья, заметно повысится количество промежуточных фракций и вырастет коэффициент рециркуляции [c.199]

Если известны выходы продуктов термического крекинга за однократный пропуск сырья, то можно составить материальный баланс процесса в случае полной рециркуляции промежуточных фракций 16, 18]. При этом допускается, что промежуточные фракции прн повторном крекинге ведут себя аналогично исходному сырью. Для этой цели определяют коэффициент загрузки трубчатой печи по формуле [c.123]

Пример. В результате однократного термического крекинга солярового дестиллата получено 5% газа, 20% бензинового дестиллата, 60% крекинг-флегмы и 15% остатка (потерями пренебрегаем). Определить выход продуктов на свежее сырье и коэффициент загрузки установки при работе с рециркуляцией при той же мощности установки. [c.150]

С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

Свойства крекинг-остатков, используемых в качестве сырья для получения связующего, в значительной степени зависят ог глубины жидкофазных термодеструктивных процессов, наиболее полно описываемых радикально-цепным механизмом. Влияние кинетических факторов процесса термодеструкции (температуры, давления, продолжительности, коэффициента рециркуляции) такое же. как и для обычных жидкофазных процессов термическою крекинга. При получении нефтяных связующих из сырья с фактором качества 2,5 (дистиллятный крекинг-остаток) рекомендуется следующий режим термообработки температура 420 5°С, абсолютное давление 5 кгс,см , продолжительность 5 ч. В случае более высоких температур (480—500 X), как показал В. В. Таушев, продолжительность процесса получения пека сокращается на один порядок, но при этом в зоне реакции необходимо поддерживать более высокое давление. [c.76]

При подготовке оырья коксования важное значение имеет как качество сырья установок термического крекинга, так и качество рециркулята. От качества рециркулята и коэффициента рециркуляции во мно-гсш зависит выход крекинг-остатка и содержание серы в нем. [c.185]

Опыты показали, что продолжительность пробега пилотной установки термического крекинга на 60%-ном остатке смолы выше (9,5 ч), чем при использовании отбензиненной смолы (2,25 ч). При переработке в этих же условиях крекинг-остатков смесей сернистых нефтей, гудронов мангышлакской и ширванской нефтей (сырье промышленных установок) продолжительность непрерывной работы составляла соответственно 2 5,2 и 9,1 ч. Пробег установки резко увеличивался с вовлечением в сырье рисайкла — фракции дистиллята, выкипающей выше 350°С. Так, при работе на от бензиненной смоле с коэффициентом рециркуляции 1,3 время закоксовывания змеевика печи пилотной установки составило 9,5 ч вместо 2,25 ч при нагреве сырья без рисайкла. При переработке 60%-ного остатка смолы с рисайклом змеевик проработал 13,5 без сколько-нибудь замехного отложения кокса. [c.66]

Термическому крекингу подвергали смесь вакууьшых газойлей о установок АВТ, температуру на выходе из печп П-1 поддерживали в пределах 487-500°С. Установка работала по схеме получения терио-газойля, печь П-2 была отключена от схемы. Рисайкл из аккумулятора К-4 выводился в парк. Коэффициент рециркуляции 2,3. [c.9]

Однако исиользовапню имеющихся резервов в настоящее время препятствуют нечеткое разделение отдельных фракций и нерациональное использование тепла в атмосферной части установок прямой перегонки, высокие коэффициенты рециркуляции на установках термического крекинга, низкая коксовая нагрузка регенератора на установках каталитического крекипга, отсутствие эффективных методов транспортировки кокса па установке замедленного коксования и т. п. [c.100]

В приведенных четырех пробегах (табл. 54) выход фракции, выкипающей выше Зо0° С, колеблется от 26,4% до 30,0% на исходный мазут. В среднем выход фракции выше 350° С составляет 27,0%. В следующих пробегах фракция, выкипающая выше 350° С, была использована в качестве рисайкла для контактно-каталитического крекинга ромашкинского мазута. С применением рисайкла удалось значительно увеличить выход светлых дистиллатов на исходное сырье и на общую перерабатываемую нефть. При желании избежать использование фракции выше 350 С в качестве рисайкла можно переработать ее методом термического или каталитического крекинга. Из рассмотрения данных детализированного материального баланса видно, что суммарный выход светлых дистиллатов на исходное сырье составляет от 49,5 до 50,5 вес. %,илн 26,5 вес.% в пересчете на нефть. Таким образом, при переработке ромашкинской нефти без рециркуляции фракции, выкипающей выше 350° С, выход светлых в сумме с прямогонными составляет в среднем 72,0—72,5 вес. % на исходную нефть. С применением рисайкла выход светлых значительно увеличится. Исходя из этого, дальнейшие пробеги проводились с рециркуляцией фракции, выкипающей выше 350° С с расчетным коэффициентом рисайкла по методу С. Н. Обрядчикова и Б. К. Тарасова, по формуле [c.123]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология