Крекинг глубина за цикл

Отмечается [106] разная токсичность различных азотистых соединений. В результате каталитического крекинга (при атмосферном давлении, 500°С, длительности цикла крекинга 1 ч) цетана и декалина, содержащих 0,10 или 0,11 вес. % общего азота, отравляющего влияния аммиака и алифатических аминов обнаружено не было, в то время как хинолин и акридин резко снижали глубин превращения (табл. 39). В присутствии хинолина глубина превращения цетана и декалина снижалась примерно на одинаковую величину. Результаты исследований показали, что токсичность азотистых соединений возрастает с увеличением их основно- [c.131]

Каталитический крекинг вакуумного газойля чекмагушской нефти, исходного и подвергнутого гидроочистке до различной глубины, проводили на лабораторной установке со стационарным слоем алюмосиликатного катализатора, отобранного из системы промышленной установки каталитического крекинга, имеющего индекс активности 32—33 пункта. Опыты проводили при температуре 450° и объемной скорости подачи сырья 0,7, 1,0 и 1,5 Длительность цикла крекинга 30 мин. [c.83]

Однако накопление продуктов реакции — олефинов, содержащих сопряженную с двойной связь С—С, резко облегчает инициирование цепей. В результате уже при небольшой глубине крекинга цепной процесс, при котором цепи инициируются при распаде первичных продуктов термических превращений циклопарафинов, становится быстрее реакции, протекающей через бирадикал, и в начальных стадиях реакция самоускоряется. Цепной распад цикло-гексана происходит следующим образом [c.69]

Выход бензина из пропана и бутана в зависимости от глубины крекинга за цикл [c.189]

Допустимая глубина крекинга за цикл, которую можно получить без заметного коксообразования, определяет оптимальную работу крекинг-установки. Очевидно, высокая глубина крекинга за цикл соответствует минимальному коэфициенту рисайкла, и наоборот. С другой стороны, низкий коэфициент рисайкла означает относительно небольшое количество материала, которое должно нагреваться, перекачиваться, крекироваться и фракционироваться, другими словами, первоначальные капиталовложения и эксплоатационные расходы будут невысоки. К тому же при большей глубине крекинга за цикл получается бензин с более высоким октановым числом. [c.242]

Из самого понятия коэффициента рециркуляции явствует, что чем выше этот коэффициент, тем ниже пропускная способность установки по свежему сырью. Снизить коэффициент рециркуляции можно путем увеличения глубины превращения сырья, в частности выхода бензина за цикл. Это, в свою очередь, достигается выбором оптимального режима процесса, а также рациональной конструкции реакционных аппаратов, позволяющей избегать местных перегревов н закоксовывания труб. При углублении крекинга за однократный пропуск качество получаемого бензина улучшается, — он становится более ароматизированным, и, следовательно, повышается его октановое число одпако выход бензина в пересчете на свежее сырье с углублением крекинга падает. [c.48]

Неглубокий крекинг относительно тяжелых нефтяных остатков (мазутов) обычно дает сравнительно малый выход бензина вследствие уноса с крекинг-остатками неразложившихся частей тяжелого сырья. Углубление превращения за цикл тяжелого, особенно остаточного, сырья приводит к более высоким выходам, тогда как увеличение степени превращения. легких нефтепродуктов (лигроинов, керосинов, газойлей и т. п.) в принципе снижает общий выход бензина. Кроме того, известно, что с углублением превращения за цикл увеличиваются производительность установки и октановая характеристика готовой продукции. Поэтому желательно процесс крекинга вести возможно глубже, но так, чтобы при этом возрастал выход целевого продукта. Каждый вид сырья характеризуется определенным значением степени разложения за цикл, которую нельзя перейти без значительного коксования крекинг-трубчат-ки. Следовательно, общая глубина превращения должна быть ниже некоторого предела. [c.248]

Работа ректификационной колонны должна также способствовать повышению выхода бензина при хорошей четкости погоноразделения содержание тяжелых бензиновых фракций во флегме доводится до минимума. Бензиновые фракции, находясь во флегме, снижают глубину крекинга и выход бензина за цикл в печи глубокого крекинга. Крекинг образовавшегося бензина приводит к повышенному газообразованию. [c.178]

Фиг. 69. Зависимость глубины крекинга и коксообразования от длительности цикла.

Главным требованием, предъявляемым к установкам для испытания катализаторов крекинга, является эксплуатационная гибкость. Они должны работать в широких интервалах времени контакта, температур (420—600° С), при различной жесткости режима (т. е. различных отношениях краткости циркуляции катализатора к объемной скорости подачи сырья г о). Желательно также, чтобы краткость циркуляции катализатора и объемную скорость подачи сырья можно было бы регулировать независимо друг от друга. Кроме того, проводить измерение активности катализатора целесообразнее на крупных установках, производительность которых составляет несколько сот литров в день, так как на таких установках сырье перерабатывается почти с такой же глубиной и селективностью, как на действующих промышленных аппаратах крекинга. Уменьшение размера установки сильно снижает затраты, однако на небольших установках нельзя правильно воспроизвести динамический режим лифт-реакторов, так как в этих условиях трудно измерить распределение катализатора между стояком и реактором. В результате точно оценить жесткость режима крекинга очень сложно. (Эти ограничения не распространяются на реакторы с неподвижным кипящим слоем катализатора, в которых весь рабочий цикл —реакцию, продувку паром и регенерацию — проводят последовательно в одном аппарате. В установке с циркулирующим катализатором все эти три операции проводят одновременно.) [c.254]

Сравнение глубин превращения за цикл в процессах совместной переработки газообразных и жидких углеводородов и термического крекинга [c.268]

Увеличение числа шестичленных циклов в молекуле нафтена усиливает глубину ароматизации в полициклические ароматические углеводороды. Повышение температуры крекинга, стимулирующее развитие дегидрогенизационных процессов, резко отражается на составе газа крекинга, в котором появляются значительные количества водорода. [c.197]

Чем больше глубина крекинга за один цикл, тем меньше коэффициент рециркуляции, т. е. тем больше производительность установки по отношению к свежему сырью при постоянной загрузке печи. Чем больше коэффициент рециркуляции, тем больше выход бензина. [c.119]

Использование заводской аппаратуры крекинга базируется на тех основных факторах процесса крекинга, которые обсуждались в главе 2 и могут быть суммированы следующим образом. Образование крекинг-бензина из сырья начинается, как только достигается требуемая температура. Скорость образования бензина увеличивается с повышение температуры, она удваивается при повышении температуры на каждые 14° С при крекинге под давлением и на каждые 18 С при крекинге в паровой фазе. Скорость при данной температуре зависит от природы сырья, причем она больше для высококипящих и высокопарафинистых продуктов. Давление заметно не влияет на образование бензина. С другой стороны, образование кокса начинается только через определенный прол ежуток времени после начала процесса крекинга. Для большинства дестиллатов прямой гонки кокс начинает образовываться после получения 25—30% крекинг-бензина и для крекинг-сырья (рисайкл) после получения приблизительно 20% бензина. Для тяжелого сырья и остатков ейход бгнзина, соответствующий началу коксообразования, еще ниже — около 10—15%. Различие в кинетике образования бензина и кокса дает возможность вести процесс при температуре, которая обеспечивает достаточную скорость крекинга без образования кокса. Допустимая глубина крекинга за цикл или максимальный выход бензина без образования кокса соответствует приблизительно 20% для операций с рисайклом в смешаннофазном процессе. Допустимая глубина крекинга за цикл в парофазном процессе — только 10%. [c.241]

Перерабатываемое сырье сначала подогревается в теплообменниках или нагревается непосредственно во фракционировочной колонне и обычно смешивается с рисайклом (фракциями, идущими на повторный крекинг). Затем оно входит в крекинг-змеевик, где нагревается до температуры крекинга. Дальнейший крекинг до нужной степени, определяемой допустимой глубиной крекинга за цикл, может совершаться или в реакционных трубах или в реакционной камере, соединенной со змеевиком. Давление в реакционной камере то же, что и на выходе из змеевика. [c.243]

Было уже отмечено, что в процессе легкого крекинга наиболее тяжелые части сырья, кипящие при температурах болео высоких, чем температура конца кипеппя тяжелой крекинг-флегмы, подвергаются только однократному крехсингу, а затем уходят из системы с крекинг-остатком. Также отмечалось, что выход бензина па сырье при легк ом крекинге увеличивается с увеличением глубины кре.кинга за цикл, так как при этом тяжелые фракции, подвергаемые лишь однократному крекингу, иретерневают более глубокое разло- [c.100]

Чрезмерное повышение температуры приводит к быстрому закок-совыванию змеевиков и коротким циклам работы установки. Процесс легкого термического крекинга гудронов эндотермичен. В зависимости от глубины превращения сырья теплота реакции равна от 28 до 58 ккал1кг исходного сырья при образовании 5—10% бензина [123]. [c.55]

Для каждой пары сырье-катализатор целесообразно подбирать оптимальное технологическое оформление процесса и его режим, в том числе оптимальную кратность циркуЛ5щии катализатора Пц. Поскольку оказалось, что коксование катализатора весьма отрицательно влияет на выход целевых продуктов, глубину превращеиня сырья, продолжительность реакционного цикла и селективность процесса, проводилось. систематическое исследование основных параметров коксования основных каталитических процессов нефтепереработки, например, каталитического крекинга и риформинга, гидро-генизационнь х процессов и т.п. [c.97]

Учет всех реакций, в которых могут принимать участие радикалы, сильно затрудняет количественное развитие положений цепной теории распада через свободные радикалы. Однако, если ограничиться рассмотрением крекинга на небольшую глубину (несколько процентов), то можно получить н количественные результаты. При неглубоком крекинге можно в первом приближении пренебречь реакциями радикалов с продуктами распада и реакциями радикалов между собой. Кроме того, можно принять, что сложные алкилрадикалы (больше С2Н5) неустойчивы и при невысоких давлениях могут только распадаться по указанному правилу. В этих условиях процесс крекинга весьма упрощается цепной цикл сводится к реакциям простых радикалов с молекулами алканов, в которых простые радикалы замещаются сложными, и реакциям распада сложных радикалов. [c.26]

С. Н. Обрядчикову 2 для химически однородного сырья при одинаковой скорости крекинга свежего сырья и циркулируемого матерпала и при глубине превраш.ения за цикл 0,5. Постоянная циркуляция в схеме М. Ф. Нагиева устанавливается через бесконечное число циклов, а ио схеме Б. К. Тарасова — С. Н. Обряд-чикова практически (для нефтяного сырья) через 2—3, максимум 5 циклов, для индивидуальных же углеводородов после иерЕого някла (табл. 9). [c.66]

Неравномерность отложения кокса на отдельных зернах катализатора может наблюдаться вследствие конструктивно-теплотехнических, или гидродинамических недочетов аппаратуры прямого и регенеративного циклов. В виде примера можно привести периферийные зонЫ в прежних конструкциях теплообменкых реакторов Удри, в которых из-за недостаточной интенсивности теплоотвода (при регенерации) происходил некоторый перегрев катализатора при переходе к крекинг-циклу кокеообразование и глубина превращения на этих участках вследствие более высокой температуры получаются повышенными, что в свою очередь осложняет последующую регенерацию. Этот недостаток может быть предотвращен путем местного разбавления катализатора теплоаккумулирующим балластом [241]. Отрицательно влияние некоторых гидродинамических факторов должно сказываться,, например, водносекционных системах Флюид с режимом кипящего слоя. Как уже отмечалось на стр. 17, при внутренней циркуляции в зоне реакции наблюдается значительная неравномерность времени пребывания продуктов в системе. В рассматриваемом случае это должно приводить к повышенному отложению кокса на некоторой части катализатора. [c.223]

Наиболее подходящим исходным продуктом для процессов термического крекинга является газойль. Он представляет фракцию сырой нефти, кипящую в пределах 200—400°, т. е. промежуточную фракцию между бензином и смазочными маслами. Этот газойль можно разделись на более узкие фракции. Чем ниже температура кипения этих фракций, тем более жесткие условия нужно применять, чтобы добиться определенной глубины крекинга (степень превращения за один цикл). Вместе с тем со снижением температуры кипения фракции увеличивается степень превращения за один цикл без усиления коксообразования. Чем в более широком интервале кипит нефтяная фракция, подвергающаяся крекингу, тем хуже его результаты, так как условия крекинга низкокипящих и высококипящих фракций различны. Это обстоятельство привело, как уже упоминалось, к проведению раздельного крекирования, которое в настоящее время практикуется на всех современных заводах. Используя раздельный крекинг, можно достичь большей степени превращения за один цикл, чем нри применении неразогнанных смесей. При этом более жесткие условия процесса приводят к получению бензинов лучшего качества. При повышении температуры нередко добиваются нужной степени превращения уже в трубчатом нагревателе, вследствие чего можно обойтись без реакционной камеры, Досгочно сказать, что при крекинге под высоким давлением при повышении температуры па 14° (от начала крекирования) скорость процесса, как правило, увеличивается в два раза. В случае парофазных процессов повышение температуры, необходимое для увеличения скорости крекипга в два раза, составляет 18°. [c.240]