Массопередача на тарелках провального тип

Высокие эксплуатационные показатели достигаются также на многослойных ситчатых тарелках провального типа. Многослойные ситчатые тарелки представляют собой пакет из 3—5 обычных тарелок, установленных друг относительно друга на расстоянии 30—50 мм, с отверстиями, расположенными соосно на соседних тарелках, диаметры которых увеличиваются по ходу движения газового потока. Такое конструктивное выполнение пакета обеспечивает равномерное расширение газового потока в отверстиях, аналогичное движению газа в диффузорах, благодаря чему и увеличивается производительность, эффективность массопередачи, расширяется диапазон устойчивой работы и уменьшается гидравлическое сопротивление тарелок. [c.256]

МАССОПЕРЕДАЧА НА ТАРЕЛКАХ ПРОВАЛЬНОГО ТИПА [c.132]

Анализ процесса дистилляции осуществляется, исходя из его стационарности. Теило для испарения подводится извне так, что поддерживаются изотермические условия. Взаимовлияние процессов тепло- и массообмена друг на др>/г., я также влияние концевых эффектов на процесс массопередачи не рассматривается. Температуру жидкости из-за интенсивного перемешивания ее па тарелке провального типа можно принять постоянной, как и состав жидкости [40]. [c.135]

На опытной установке [2] была отработана технология и аппаратурное оформление процесса выделения ацетилена из нирогаза с помощью ДМФ и МП. Были выявлены оптимальные параметры проведения процесса и испытана массообменная аппаратура (колонны с тарелками провального типа). При исследовании были определены коэффициенты массопередачи для провальных тарелок в ловиях абсорбции и десорбции и получены расчетные формулы [3]. [c.375]

Проведенные нами исследования процесса дистилляции в колонном аппарате с тарелками провального типа показали, что в случае массопередачи, лимитируемой сопротивлением газовой фазы, коэффициент ф не зависит от плотности орошения, но зависит от свободной площади тарелки и свойств жидкости. При этом характер этой зависимости полностью учитывается или диффузионным критерием Прандтля Рг =- (где Цсм — вязкость газовой [c.51]

Уравнение для расчета коэффициента массопередачи на тарелках провального типа следующее [c.125]

Точное вычисление движущей силы на тарелках барботажных абсорберов затруднительно, так как она зависит от характера перемешивания фаз (стр. 243 сл.), которое еще недостаточно изучено. Обычно принимают тот или иной вид движения и перемешивания, например, для тарелок с перекрестным током среднюю движущую силу определяют по формуле (111-84), а для провальных тарелок— по формуле (111-66). Такой прием в известной степени условен и коэффициенты массопередачи, найденные на тарелках с различным перемешиванием, могут не совпадать, если только при расчете не было учтено влияние перемешивания на движущую силу. [c.564]

При выборе ширины щелей на решетчатых тарелках следует руководствоваться такими соображениями. С увеличением ширины щелей от 4 до 12 мм производительность колонны несколько уменьшается, а эффективность массопередачи остается практически постоянной. В связи с этим ширину щелей принимают обычно равной 4—6 мм. Аналогичным образом диаметр отверстий на ситчатых провальных тарелках принимают равным 6—8 мм. [c.255]

Для колонн с провальными щелевыми тарелками диаметром 100-600 нм можно принимать полное перемешивание жидкости на тарелках, а расчет коэффициента массопередачи проводить по приведенным ранее уравнениям. Эти уравнения проверены на объектах, представляющих интерес для технологии получения чистых металлов и полупроводниковых материалов. [c.45]

Провальные тарелки широко используются в химической и родственных ей отраслях промышленности для различных массообменных процессов. И. Н. Кузьминых [40] установил, что коэффициент массопередачи через газовую фазу, т. е. в случае хорошо растворимых газов, пропорционален скорости газа в аппарате в степени 0,8—0,85. Коэффициент массопередачи для процессов, лимитируемых диффузионным сопротивлением со стороны жидкости, при повышении скорости газа сначала растет, при скоростях газа около [c.132]

Установление зависимости (15) проводилось экспериментально, в ходе исследований, при которых геометрические характеристики колонны с провальными тарелками изменялись в тех же пределах, что и при изучении гидродинамики. Исследования по массопередаче проводились на системах вода — азотная кислота — уранилнитрат — раствор ТБФ в керосине и вода — бензойная кислота — четыреххлористый углерод. Обработка опытных данных проводилась графическим путем (рис. 2). [c.297]

Известный интерес представляет применение барботажных абсорбционных аппаратов. Для абсорбции серного ангидрида предложено два типа барботажных аппаратов с ситчатыми тарелками с перекрестным током газа и жидкости и с провальными тарелками. В аппаратах барботажного типа удается несколько повысить интенсивность процесса массопередачи и уменьшить расход электроэнергии. Совмещение процесса массо- [c.120]

Известный интерес представляет применение барботажных абсорбционных аппаратов. Для абсорбции серного ангидрида предложено два типа барботажных аппаратов с ситчатыми тарелками с перекрестным током газа и жидкости и с провальными, тарелками. В аппаратах барботажного типа удается несколько повысить интенсивность процесса массопередачи и уменьшить расход электроэнергии. Совмещение процесса массо-и теплопередачи в одном абсорбционном аппарате позволяет также сократить некоторую часть выносных оросительных холодильников. Однако тепло реакции абсорбции приходится отводить путем установки охлаждающих змеевиков на ситчатых тарелках, что приводит к усложнению конструкции и обслуживания аппаратуры абсорбционного отделения. [c.120]

МАССОПЕРЕДАЧА В ЖИДКОЙ ФАЗЕ НА ПРОВАЛЬНЫХ ТАРЕЛКАХ С ДВУМЯ ПЕРФОРАЦИЯМИ [c.42]

Повышение высоты газо-жидкостного слоя на тарелке приводит к повышению коэффициента массопередачи Кз и уменьшению объемного коэффициента Кю [17, 242]. Измерения поверхности контакта, проведенные на провальных тарелках, показали [242], что при этом коэффициент К остается постоянным, а уменьшается удельная поверхность контакта а. [c.495]

Исследования [29], проведенные в трех режимах взаимодействия газов и жидкостей барботажном, пенном и волновом на дырчатых и щелевых тарелках, показали, что при охлаждении ненасыщенных газов с начальной температурой 250—300° С величина коэффициента теплопередачи практически не зависит от геометрического критерия Г5, но увеличивается с ростом критерия Ке. Подобное явление может объяснено тем, что критерий Ре, другими словами линейная скорость газа Шг, оказывает в рассмотренных условиях на провальных тарелках решающее влияние на величину Ло, и соответственно высоту пенного слоя Я. Таким образом, изменение Шг отражает и влияние Ло- Следует иметь в виду, что при постоянной скорости газа Шг величина Ла характеризует лишь запас (количество) жидкости на провальной тарелке, который после достижения определенного минимума не влияет на скорость тепло- и массопередачи. Поэтому и геометрический критерий Г5 может быть введен в постоянный коэффициент уравнения (П.23). [c.121]

Родионов А. И., Кашников А. М., Радиковский В. М., в сб. Тепло- и массоперенос , т. 4., Минск, Изд. Наука и техника , 1966, стр. 28. Определение поверхности контакта фаз и коэффициентов тепло- и массопередачи на провальных ситчатых тарелках. [c.274]

Проведено сопоставление коэффициентов массоотдачи в газовой фазе для систем SO3—H2SO4 и NH3—HjO па тарелках провального типа. Различие экспериментальных и рассчитанных значений коэффициента массопередачи в системе SO3—H2SO4 вызвано, по-видимому, разной межфазовой поверхностью в сравниваемых системах, что можно объяснить различными физическими свойствами серной кислоты и воды. [c.243]

Исследования массопередачи при абсорбции SO3 серной кислотой (98—99,6% H2SO4) на провальных тарелках [1791 показали, что отношение Kp /AP не зависит от скорости газа при условии /Срз<470 W (или АРж<380 w). При больших значениях АР коэффициент массопередачи незначительно увеличивается с повышением АРж, но заметно возрастает с увеличением w. Для области, в которой KpJAP не зависит от скорости газа, применимо уравнение (при АРж в н/м ) [c.582]

Рис. IV-14. Сравнение объемных коэффициентов массопередачи Ку для рулонных и плрскопа-раллельных насадок и для дырчатой провальной тарелки в условиях ректификации метанола (средняя концентрация 50—55 мол.% R = со

Вопросы тепло- и массопередачи применительно к аппаратам с провальными тарелками, используемым в системах очистки газов, исследованы пока недостаточ1но глубоко. Определенные трудности при разработке инженерных методов расчета подобных тепло- и массообменных аппаратов связаны с определением поверхности фазового контакта в гаэожидкостном слое на тарелке. В некоторых работах расчет этой поверхности базируется на величине поверх ности пузыря, образуемого при движении газов через слой жидкости на тарелке. В этом случае величина поверхности фазового контакта Р (в м ) определяется по формуле Р=аН5, где а — удельная объемная поверхность контакта фаз, м /м 5 —площадь тарелки, м величина а находится из выражения а=6 q г/dп, где п — диаметр пузыря, м фг — газосодержание пенного слоя. [c.120]

Уравнение (11.25) действительно при окороЬти газов в свободном сечении аппарата, в пределах от 1,45 до 5,0 м/с и удельном орошении от 0,26 до 1,53 л/м . Из промышленной практими известно, что для охлаждения насыщенных газов с высокой точкой росы ( 85 ) до температуры порядка 20—30°С при обеспечении пенного режима на тарелке достаточно установить три тарелки [19]., Для оценки массопередачи в проце1Ссе абсорбции, протекающем на провальной тарелке, можно рекомендовать критериальную зависимость, полученную Г. П. Соломахой [27] [c.122]

A. И. Родионов, А. М. Кашников, До Ван Дай. Массопередача в жид ои фазе на провальных тарелках с двумя перфорациями...... [c.225]

Для оценки массопередачи в процессе абсорбции, протекающем на провальной тарелке, можно рекомендовать критериальную зависимость, полученную Г. П. Соломахой [27] [c.122]

Предлагается математическая модель нестационарных режимов неизотермического процесса сорбции в псевдоожиженном слое сорбента па провальной тарелке регулируемого свободного сечения. Модель учитывает случайный характер распределения величины адсорбции и энтальпии зерен сорбента в слое. Кинетика тепло- и массообмена между газовой фазой и зерном сорбента описывается обобщенным уравнением, частными случаями которого являются уравнения тепло- и массопередачи, а также квазистационарпые приближения решения диффузионного уравнения. Лит. — 5 назв. [c.235]