Теплообмен схемы

Рис. 4. 8. Схемы движения жидкостей Рис. 4. 9. Сложное движение потоков при теплообмене. при теплообмене.

В книге рассмотрены основы расчета перегонки и ректификации нефтяных смесей, простые и сложные схемы перегонки и ректификации, разделительные системы со связанными тепловыми и материальными потоками и с тепловыми насосами. Рассмотрены методы синтеза и анализа разделительных и теплообменных систем, типовые схемы автоматического управления процессами перегонки и ректификации. Приведены многочисленные примеры синтеза и анализа технологических схем перегонки н ректификации основных процессов нефтепереработки. [c.2]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

После определения изменения температуры по поверхности теплообмена необходимо учесть конструктивные особенности теплообменника и соответственно способ взаимного перемещения обоих жидкостей. Как показано схематически на фиг. 9, при решении задачи о теплообмене следует различать три основных схемы движения рабочих жидкостей прямоток, противоток и перекрестный ток. [c.13]

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49). Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессоливания при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обессоливания при 180°С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139]

Реактор синтеза аммиака. Протекание обратимой экзотермической реакции синтеза аммиака обуславливает необходимость отвода теплоты для поддержания в реакционной зоне температуры, близкой к оптимальной, рассчитанной теоретически — кривая 2 на рис. 6.43. Это реализуют или в трубчатом реакторе с охлаждением, или в многослойном с промежуточным теплообменом. Схемы реакторов показаны на рис. 6.44. [c.409]

Технологическая схема установки представлена на рис. И-З. Исходная нефть насосом 1 несколькими параллельными потоками (на схеме показаны четыре потока) проходит через группу теплообменников 7, 8, 9, 10, 11, 12 и 13, где она нагревается до температуры 100—130 С. Использование такой системы нагрева нефти позволяет создать более эффективный теплообмен. После теплообменников для усреднения температуры потоки нефти смешиваются в общем коллекторе (на схеме не показан). Далее нефть снова четырьмя параллельными потоками направляется в две ступени электродегидраторов 14 (блок ЭЛОУ). По выходе из блока ЭЛОУ нефть нагревается вначале в параллельно включенных теплообменниках 15 и 16, а затем в теплообменнике 18. [c.14]

Реакция синтеза аммиака - обратимая экзотермическая, поэтому необходим отвод тепла из реакционной зоны, чтобы температура была близка к оптимальной теоретической - кривая 2 на рис. 5.46. Это реализуют или в трубчатом реакторе с охлаждением, или в многослойном реакторе с промежуточным теплообменом. Схемы реакторов показаны на рис. 5.47. [c.448]

С технологической точки зрения к рассматриваемой группе могут быть отнесены еще реакторы с твердыми теплоносителями, однако в конструктивном отношении они имеют мало общего с аппаратами обычных теплообменных схем и поэтому будут освещены отдельно. [c.292]

Рис. 15. Схема извлечения трубчатки из теплообменного аппарата с применением стационадных конструкций

Исследуемый процесс. Исследование проточного емкостного реактора с перемешиванием и теплообменом, схема которого показана на рис. П5.4.1, дает представление об основных этапах обнаружения неисправностей путем оценивания параметров. При моделировании были сделаны допущения о постоянстве объема реактора и идеальном смешении. В реакторе протекает простая реакция второго порядка 2А В. Предполагалось, что охлаждающей средой служит вода при постоянной температуре кипения Тс, равной 720 °R (260 °F). Считалось также, что плотность и теплоемкость входного потока реактора равны плотности и теплоемкости выходного потока. Константа скорости реакции, как предполагалось, подчиняется закону Аррениуса [c.177]

Эксплуатация большинства теплообменных аппаратов преследует цель наиболее полно использовать тепло горячих потоков, отводимых с установки. В то же время тепло горячих потоков, собственно, получено в основном за счет сжигания топлива в печах. В зависимости от рационально выбранной схемы теплообмена, а также соответ- [c.83]

По сравнению с простыми схемами синтез сложных схем с теплообменом требует значительно большего объема вычислений из-за необходимости перебора всех возможных вариантов теплообмена с определением оптимальных условий разделения смесей в каждой колонне (давления, числа тарелок и флегмового числа). [c.138]

Для синтеза схем ректификации с теплообменом между потоками в конденсаторах и кипятильниках разных колонн предложены следующие эвристики [43, 45]. [c.139]

Наиболее выгодной схемой при теплообмене между потоками является такая, при которой осуществляется последовательное выделение из схемы компонента по мере уменьшения его летучести. [c.139]

Пример 1. Необходимо синтезировать систему теплообмена между двумя холодными потоками и 5 , одним горячим потоком и теплоносителем (водяным паром). Исходные данные по этому примеру приведены на диаграмме энтальпий потоков (см. рис. У1-9). Здесь температура водяного пара (232 °С) ниже температуры горячего потока на входе Sл (250 °С). Следовательно, верхняя часть горячего блока S l должна быть связана теплообменом с верхней частью холодного блока и поэтому оба элемента этих блоков обозначаются буквой А. Теплообмен между этими потоками осуществляется при температуре горячего потока на выходе, равной температуре водяного пара (232 °С). Водяной пар используется для подогрева холодного потока 5 5 (см. рис. У1-9, заштрихованная часть в низу блока 5с ). Нижняя часть блока связывается теплообменом с блоком 5 2 и поэтому оба элемента этих блоков обозначаются буквой В. Синтезированная схема теплообмена показана на рис. У1-10. [c.324]

Теперь остается решить только два уравнения, но одно из них — уравнение (IX.59) — содержит Рис. 1Х.12. Схема противоточного явную зависимость от некоторых реактора с внутренним теплообменом, граничных условий. [c.277]

В некоторых случаях, когда продукты сгорания могут загрязнить высушиваемый материал, применяется схема с промежуточным нагревом воздуха. В этом случае газы нагревают воздух в каком-либо теплообменном аппарате, и воздух подается на сушку (фиг. 159). [c.252]

Схема включения теплообменных аппаратов, обогреваемых дифенильной смесью, определяется требованиями конкретного производства. [c.316]

Продукция скважин поступает во входной сепаратор, где при давлении и температуре входа разделяется на жидкость и газ. Отсепарированный газ из входного сепаратора направляется в абсорбер. В абсорбере при давлении и температуре входа происходит извлечение целевых компонентов с заданной степенью. В случае необходимости в схему может включаться воздушное охлаждение или рекуперативный теплообмен на линии абсорбента и газа. [c.162]

Обессоленная и обезвоженная нефть насосом прокачивается через группу теплообменников 9, 11, 27, 23, 67, 69, 65, 74 и с температурой 210 °С поступает в колонну предварительного испарения (эвапоратор) 8 (на схеме не показан ход нефти через теплообменные аппараты в связи со сложностью обвязки). Фракция н. к. — 100 °С уходит с верха колонны и, пройдя через аппарат воздушного охлаждения 7 и холодильник 6, поступает в сборник 5. Часть этой фракции насосом 4 подается в качестве орошения [c.19]

Рис. 18. Схема конвертора с регенеративным теплообменом для каталитической конверсии углеводородов в СО и На.

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

После теплообменника 12 не полностью охлажденный гидрообессеренный газойль подается насосом 14 в теплообменные аппараты 17 (на схеме показан один) для использования избыточного тепла и охлаждения до требуемой температуры. Отпарная колонна 11 в данном случае является стабилизационной колонной и обслуживается конденсатором-холодильником 13. Одна часть легкой фракции (отгона), собирающейся в приемнике 16, насосом 15 подается как орошение в колонну И, а другая — выводится с установки. Из приемника 16 сверху уходят газы стабилизации. [c.56]

В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

Начальная технологическая концепция основывается на лабораторных работах, относящихся к тем же этапам и той же последовательности элементов процесса. Затем учитываются технические и экономические требования. Следовательно, в схему технологической концепции нужно ввести элементы, не учтенные в лабораторных работах, такие как транспортирование материалов между аппаратами (например, с помощью транспортеров, насосов) и способы работы, понижающие стоимость проведения процесса (например, теплообмен, непрерывные операции, противоток, [c.345]

На рис. 18 приводится новая схема установки конверсии с регенеративным теплообменом [124]. [c.103]

Сочетание теплообменных схем (с сырьевыми смесями) с многоступенчатыми реакторами, применяющими теплоагенты сйешения, может представить практический интерес при автотермизации (т. е. ведении процесса без сообщения тепла извне) ряда процессов типа деструктивной гидрогенизации в паровой фазе, гидрирования алкенов, гидроочистки бензино и др. В этих случаях введение поверхностного теплоотвода исходной сырьевой смесью в начальных стадиях реагирования позволит значительно снизить температуру ее предварительного подогрева перед поступлением в реактор и в результате ограничиться применением несколько более развитых теплообменных устройств (с отходящими продуктами. реакции) взамен постоянно действующих огневых трубчатых печей. [c.347]

Средняя разность температур в теплообменных аппаратах определяется в зависимости от схемы теплопередачи. Еслп температуры нагревающего и пагреваемого потоков постоянны, как, например,. [c.153]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

Проверка данного метода на целом ряде примеров показала, что он обеспечивает при минимальных затратах времени счета нахождение системы теплообмена, близкой к оптимальной. В отдельных случаях, однако, оптимальная система получается лишь при использовании вместо пфвой эвристики другой теплообмен осуществляется между наиболее горячим и вторым наименее холодным потоками. Одним из существенных достоинств указанного метода является возможность синтеза циклических схем теплообмена, не всегда реализуемых другими известными методами синтеза. [c.327]

Из тех же соображений, что и в случае постепенного и однократного испарения гетерогенной жидкой системы, разделенной на два слоя, ее ввод в ректификационную колонну в двухфазном жидком или трехфазном парожидком состоянии лишен всякого практического смысла, ибо при неизменных температурах и составах фаз ни о каком их обогащении тем или иным компонентом не может быть и речи. Поэтому напрашивается решение разделить в отстойнике оба слоя и их ректификацию проводить отдельно в различных колонных аппаратах, ибо каждый слой, перегоняемый отдельно, характеризуется уже двумя степенями свободы. В ходе его испарения меняются и температура, и составы фаз, и поэтому вполне возможен процесс обогащения фаз в ходе их контактирования, сопровождаемого теплообменом и взаимодиффузией. Это напрашивающееся решениедля рассматриваемого случая является к тому же и достаточным и дает установку в вопросе выбора технологической схемы оформления процесса. [c.70]

Книга рассчитана на инженеров-теплотехников, работающих в различных отраслях промышленности, и на студентов высших учебных заведений, специализирующихся по промышленной тепло-гехнике. С учетом этого весьма полезны главы книги, посвященные описанию многочисленных схем и конструкций теплообменных аппаратов с указанием областей их применения. [c.4]

Давление внутри колонны, обычно не превышающее 1 ат по манометру, поддерживается более низким, чем в реакторе. В таких колоннах широко применяется промв жуточное циркуляционное орошение. Схема орошения одной из колонн и соединения ее с теплообменными аппаратами показана на фиг. 10 в главе второй. Там же приведен температурный режим секций ректификации и подготовки сырья. [c.131]

Рис. П-4. Форма поперечных иере-городок и схема и.х расположения в теплообменном аппарате с И-об-разным трубным пучком,

В схеме установки (рис. 1У-2) имеются следующие блоки реакторный (реактор и регенератор, соединенные транспортными линиями), погоноразделительный (основная колонна, отпарные колонны, газоводоотделитель) и нагревательный (печь, теплообменники, холодильники). Сырье насосом 22 подается через теплообменные аппараты 21, где нагревается за счет тепла отходящих потоков примерно [c.39]

Значения поправочного коэффициента г з для рааличных схсм движения теплоносителей приведены на графиках рис. 1-1—1-11, где они даны в зависимости от характера взаимного направления потоков рабочих сред. При каждом из графиков и-меетоя соответствующая схема движения рабочих сред. Штриховка на этих схемах указывает на разделение потоков рабочих рред на отщельные ст>руи. Рис. 1-7, например, соответствует перекрестному пластинчатому теплообменному аппарату, рис. 1-8 —пучку труб, рис. 1-9 —одной трубе в поперечном потоке. [c.16]

В параграфе представлены конструкции и технические данные теплообменных аппаратов, применяемых в схемах тепловых электрических станций для охлаждения масла, идущего на смазку и регулирование паровых турбин, и воздуха охлаждающего теяера- [c.63]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.93 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.93 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.96 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.93 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология