Холодильник тепловая нагрузка

Для конденсаторов-холодильников тепловую нагрузку рассчитывают по уравнению [c.446]

Между 1 и 2, 4 и 5, 7 и 8-й тарелками установлены промежуточные холодильники тепловые нагрузки на них равны соответственно 27 100, 33 600 и 41 900 кдж/ч. Расход абсорбента, найденный в результате расчета, составил 28,29 моль/ч. Расчетная тепловая нагрузка на кипятильник колонны равнялась 409 070 кдж/ч. Количества пара, жидкости и температура по высоте абсорбционно-отпарной колонны приведены в табл. 58. [c.323]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

Распределение тепловой нагрузки между регенераторами тепла и холодильниками зависит от многих факторов и примерно составляет 1 2 для светлых нефтепродуктов и 2 1 для масляных дистиллятов и остатков перегонки нефти. [c.270]

Тепловую нагрузку холодильников определяют по той же методике, что и теплообменных аппаратов (см. главу пятую). [c.123]

Зная количество нефтепродукта, его температуру на входе в аппарат и на выходе из аппарата, определим тепловую нагрузку холодильника, т. е. количество тепла, выделяющегося при охлаждении потока,, по формуле (5. 1) [c.123]

Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два компонента — нефтяные и водяные пары. Поэтому тепловая нагрузка аппарата складывается из двух величин [c.123]

Решение, а) Определим тепловую нагрузку керосинового холодильника [c.127]

Аналогично по известной нам методике рассчитаем конденсатор-холодильник при охлаждении смеси паров от 110 до 35° С. Суммарная тепловая нагрузка аппарата в этом случае составит [c.129]

По примеру 7. 2 тепловая нагрузка аппарата при охлаждении смеси паров от 110 до 70° С составляет Q = 3 130 ООО ккал/ч. Определим количество воздуха, которое необходимо подать через трубный пучок конденсатора-холодильника." lo уравнению теплового баланса имеем [c.129]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Общая тепловая нагрузка холодильников, ккал/ч 1,542-10 1,874-10 [c.248]

С,к — холодильник и подогреватель соответственно цифры внизу — тепловая нагрузка номера в кружках — порядковый номер теплообменника [c.462]

Зная тепловую нагрузку на холодильник, определяем скорость циркуляции хладагента с помощью уравнения [c.183]

Пример 19. Холодильник эксплуатируется при температуре —17,8° С и тепловой нагрузке 302 400 ккал/ч. Пропановый хладагент конденсируется при 37,8° С. Необходимо определить скорость циркуляции хладагента. [c.183]

Удаление воды из потока газа регенерации. Если газ регенерации компримируется и возвращается в поток осушаемого газа, то вода из него удаляется за счет конденсации при охлаждении газа регенерации потоком осушаемого газа в теплообменниках газ—газ или в водяных холодильниках. Максимальная тепловая нагрузка этого оборудования наблюдаете в тех случаях, когда температура слоя адсорбента достигает 120° С. [c.257]

Общая нагрузка распределяется на теплообменники и холодильники аминовых растворов. Фактически тепловая нагрузка на холодильники равна величине недорекуперации тепла в аминовых теплообменниках. Нагрузка на тепло- [c.274]

Тепловую нагрузку на холодильники можно определить с помощью данных, представленных на с. 273. [c.275]

Тепловая нагрузка дополнительного холодильника, как правило, достигает 20—25% от общего теплового потока, если АВО эксплуатируется при расчетной температуре охлаждающего воздуха ti- При расчете дополнительного холодильника на пиковую температуру охлаждающего воздуха, т. е. tx > tu тепловая нагрузка на его поверхность составляет 10—15%, что обычно обеспечивает поддержание температуры продукта на выходе АВО /вых и превышение температуры воздуха на выходе холодильника над температурой воздуха на входе в АВО на 5—7°С. Начальная температура продукта на входе в дополнительный теплообменник (температура на выход из [c.42]

Принятие больших числовых значений At приведет к увеличению тепловой нагрузки испарителя 2 (см. рис. 1.6), обеспечивающего теплом нижнюю часть десорбера. Одновременно увеличится тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, обеспечивающего поддержание температуры в=1П°С. С уче- [c.36]

Тепловая нагрузка холодильника. Количество тепла, отнимаемого в холодильнике у абсорбента испаряющимся пропаном, находится из уравнения [c.106]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника и количество холодного орошения колонны. Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника с достаточной точностью может быть найдена по уравнению [c.157]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника и количество холодного орошения. Если принять флегмовое число постоянным по высоте укрепляю- [c.172]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, определения теп- [c.177]

Тепловая нагрузка конденсатора-холодильника определяется по следующей формуле [c.178]

Из сделанных расчетов следует, что в данном конденсаторе-холодильнике вторая зона (зона охлаждения конденсата) невелика по своей тепловой нагрузке и по изменению температуры воды (всего на 0,3 °С). [c.179]

Рассмотрим теперь задачу синтеза СР с использованием связанных тепловых потоков. Пусть, как и в предыдущем случае, найдены оптимальные режимы для всех РК всех возможных СР данной смеси. После этого для каждой РК будут известны ее стоимость, а также тепловые нагрузки на холодильник и нагреватель. Обозначим через Pij стоимость РК без учета стоимостей холодильника и нагревателя. Сформулируем подзадачу синтеза теплообменной системы (ТС) в данном случае. Включим в множество холодных потоков S возвращаемые части кубового продукта, а в множество Sh — потоки из верха колонн, соответствующих всем вершинам 1-го типа. Так, выходные потоки а и b d колонны Л попадут в совокупности S/, и S , соответственно. Если поток является выходным, т. е. отбирается из верха (низа) колонн, на вход которых подается одна и та же смесь, то в соответствующее множество его заносят только один раз. Так, поток из верха колонны, содержащий одну компоненту O, присутствует на выходах колонн Л5, Л , в которые подается одна и та же смесь Ьс. В совокупность Sf, вносим только один из этих потоков, однако поток, содержащий одну компоненту Ь, выходящий из верха колонны Л , вводим в совокупность Sft отдельно, [c.238]

Пример 12-2. Определить тепловую нагрузку и расход охлаждающей воды в холодильнике для метилового спирта. Количество метилового, спирта [c.441]

Тепловая нагрузка. Для конденсаторов-холодильников, в отличие от холодильников, при расчете тепловой нагрузки Q, Вт) надО учитывать тепло конденсации нефтяных и водяных паров. Составляют тепловой баланс [c.75]

Коэффициент полезного действия газового холодильника выражается через коэффициент преобразования, который определяется как отношение количества тепла, изъятого из холодильника, к теплу, подведенному к нему извне. Его значение невелико, поскольку термодинамически процесс совершается в пределах, вне которых невозможно улучшить процесс преобразования. По коэффициенту преобразования можно сравнивать между собой эффективность газовых холодильников, а также эффективность газовых и электрических холодильников. По данным литературных источников, к. п. д. газовых холодильников составляет 0,17—0,5, что значительно ниже к. п. д. холодильников компрессорного типа, для которых средний коэффициент преобразования приблизительно равен 70 % В переводе на тепловые единицы это означает, что на отбор 1 единицы тепла в газовом холодильнике требуется затрачивать в лучшем случае 2 тепловые единицы газового топлива. Для сравнения отметим, что в электрических холодильниках этот же эффект достигается при затратах электроэнергии, лишь на 30 % превышающих полезно используемую электроэнергию. Применение газовых холодильных систем целесообразно при высоких тепловых нагрузках, когда их к. п. д. практически не отличается от к. п. д. электрических холодильников (например, соответственно 78 и 95 %). [c.206]

Как показали расчетные исследования, подтвержденные в дальнейшем промысловыми экспериментами, подача в низ стабилизационной колонны нефтяного газа интенсифицирует отпарку низкокипящих компонентов из нефти и увеличивает выход ШФЛУ при одновременном снижении рабочей температуры процесса и уменьшении тепловой нагрузки печи. Но в то же время, с увеличением доли отгона при подаче газа увеличивается нагрузка на конденсаторы-холодильники. [c.49]

Тепловая нагрузка на промежуточные холодильники [c.296]

Следовательно, используя противоток при регенерации тепла, можно обеспечитв более высокотемпературный подогрев холодной жидкости, а в холодильниках, например, уменьшить расход воды,, или, не изменяя расхода воды, снизить конечную температуру охлаждаемого продукта. Следует отметить, что при прямотоке максималЬ ная разность температур (температурный напор) имеет место у входа в аппарат, затем этот напор уменьшается, а при противотоке температурный напор изменяется более 1)авномерно. Среднее значение темпе ратурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. Следовательно, при противотоке тепловая нагрузка поверхности теплообмена используется более равномерно и эффективно. [c.65]

Расчетные исследования показали, что использование описанного здесь уточненного метода калькуляции Это приводит к значительному изменению, уточнению результатов оптимизации теплообменников по сравнению со no i6oM учета Э s виде (11,32). Согласно данным Уфимского филиала ВНИИнефтемаш, оптимальный холодильник абсорбента (установленный на Куйбышевском заводе синтетического спирта), рассчитанный на тепловую нагрузку 1 180000 ккал/ч по программам РеКоЗат [55] и РОКНО (44], отличается типоразмерами. За счет более точного [c.278]

Затем следует провести синтез внешней вспомогательной подсистемы, которая доводит температуру каждого потока до тре буемой величины. Для этого просто необходимо подобрать соответствующие холодильники и нагреватели. Однако завершений синтеза внутренней и внешней подсистем еще не означает завершения синтеза всей системы, так как оптимальная величина тепловой нагрузки внутренней подсистемы пока не найдена. [c.245]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Эксплуатация воздушных холодильников компримирующего оборудования имеет ряд особенностей. Неудовлетворительная работа одного из АВО приводит к увеличению тепловой нагрузки последующих, аппаратов отклонение в работе АВО [c.155]

Водяные холодильники в установках риформинга применяют кожухотрубного типа по ГОСТ 14244—79. Выбирают холодильники, как и теплообмет1ики, исходя из тепловой нагрузки, средней разности температур п коэффициента теплопередачи. [c.149]

Введем двоичные переменные л у в подзадачу синтеза ТС (см. сботиошенне (VI, 62)]. Построим (я X л)-матрицу назначений для совокупности потоков 5), и 5с, используя известные тепловые нагрузки на нагреватели и холодильники. [c.239]

В теории ректификации известно использование схемы фракционированйя нефти и нефтяных фракций с многопоточным питанием исходной смесью. Для оптимизации работы НСУ проведен расчетный анализ стабилизационной колонны с двухпоточным питанием нестабильной нефтью. В технологической схеме стабилизации нефти часть нестабильной нефти с температурой обессоливания и обезвоживания после электродегидратора, минуя нагревательную печь, подается как орошение в концентрационную чааь аабилизационной колонны. Проведенными исследованиями показано, что при использовании двухпоточного питания с подачей в верхнюю часть колонны холодной нефти уменьшается нагрузка на конденсаторы-холодильники. Для типовых НСУ имеется максимально допустимый расход верхнего холодного потока в пределах 10% на исходную нестабильную нефть. Использование схемы с двухпоточным питанием позволяет снизить энергетические затраты на стабилизацию нефти за счет уменьшения тепловой нагрузки печи на 6,7...10,0%, улучшить качество ШФЛУ, уменьшить массовое содержание высококипящих компонентов 6- в газе стабилизации. [c.49]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология