Тепловая нагрузка аппарата

Общая тепловая нагрузка аппарата [c.128]

Для выбора значения Я необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата ор. При кипении водных растворов можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией д =20 000—50 ООО Вт/м аппаратов с принудительной циркуляцией д = = 40 ООО—80 ООО Вт/м . Примем = 40 ООО Вт/м . Тогда поверхность теплопередачи 1-го корпуса ориентировочно равна [c.88]

Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два компонента — нефтяные и водяные пары. Поэтому тепловая нагрузка аппарата складывается из двух величин [c.123]

Решение. Вначале определим тепловую нагрузку аппарата при конденсации и охлаждении смеси паров от 110 до 70° С. Эта нагрузка по формуле (7. 1) для нашего сл>-чая равна [c.128]

Тепловая нагрузка аппарата составит [c.36]

Общим недостатком выпарных аппаратов с естественной циркуляцией является сравнительно небольшая скорость движения жидкости, что не всегда может предупредить образование инкрустаций. К тому же скорость циркуляции в большой степени зависит от стабильности параметров греющего пара и его подачи. Кроме того, для поддержания возможно больших скоростей циркуляции требуется иметь значительную разность температур между греющим паром и раствором (до 20—25°С) что не позволяет варьировать тепловую нагрузку аппарата в сторону ее уменьшения с целью получения более крупнокристаллического продукта. Выпарные аппараты типа РС с принудительной циркуляцией раствора лишены указанных недостатков. [c.204]

Тепловая нагрузка аппарата равна [c.38]

Аналогично по известной нам методике рассчитаем конденсатор-холодильник при охлаждении смеси паров от 110 до 35° С. Суммарная тепловая нагрузка аппарата в этом случае составит [c.129]

По примеру 7. 2 тепловая нагрузка аппарата при охлаждении смеси паров от 110 до 70° С составляет Q = 3 130 ООО ккал/ч. Определим количество воздуха, которое необходимо подать через трубный пучок конденсатора-холодильника." lo уравнению теплового баланса имеем [c.129]

Тепловые нагрузки аппаратов АХМ равны испарителя Q" = = 432 кВт конденсатора Q,,д = = 0,377-1194 == 450 кВт [c.190]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Аппараты воздушного охлаждения (ABO). На установках риформинга и экстракции ароматических углеводородов широкое применение нашли аппараты воздушного охлаждения. Наиболее часто применяются аппараты типа АВГ и АВЗ с коэффициентом оребрения 9 и 14,6. В высокопроизводительных установках используются аппараты с коэффициентом оребрения 22, а для потоков с небольшой тепловой нагрузкой — аппараты типа ЛВМ. [c.150]

Тепловую нагрузку аппарата определяют по тепловому балансу. Среднюю разность температур рассчитывают, исходя из теплового режима аппарата, по соответствующей рассматриваемому случаю формуле (стр. 151). Значение коэффициента теплопередачи К в первом приближении принимают сугубо ориентировочно на основании опытных данных. Далее находят ориентировочную величину теплообменной поверхности и вычерчивают предварительный эскиз аппарата. [c.243]

Пример 7.2. Произвести проверочный расчет теплообменника с горизонтальным пучком труб и опреде.тить допустимую величину термического сопротивления загрязнений поверхности теплообмена Данные об аппарате диаметр корпуса 0,65 м диаметр трубного пучка О,.38 м длина трубного пучка 3,5 м диаметр наружный труб в пучке 0,025 м диаметр внутренний труб в пучке 0,021 м шаг между осями труб в пучке (сторона квадрата) 0,0314 м число труб в аппарате 81 разбивка труб в трубной решетке — по вершинам квадрата угол установки труб к вертикали 90° площадь поверхности теплообмена 22,3 м2 материал труб — углеродистая сталь тепловая нагрузка аппарата 470 кВт. Параметры состояния температура кипящей среды 477 К давление кипящей среды [c.254]

Решение. Находим тепловую нагрузку аппарата [c.106]

Обозначив через gl количество пара, поступающего в единицу времени в аппарат при давлении в греющей камере 100 кПа, найдем тепловую нагрузку аппарата при изменении давления в межтрубном пространстве от Р,а до Як< за время Т1 [c.31]

При построении обобщенной тепловой характеристики по оси ординат откладывают количество воздуха, участвующего в теплообмене (производительность вентилятора), а по оси абсцисс — температуру охлаждающего воздуха на входе в теплообменные секции. Характеристика соответствует номинальной тепловой нагрузке аппарата, выше и ниже которой строят зависимости Q = var для интервала работы данного агрегата. Чтобы оценить энергетические затраты, наносят линии значений электрической мощности двигателя, соответствующие определенной производительности вентилятора. [c.102]

Тепловую нагрузку аппарата вычисляем по уравнению (334). Учитывая хорошую изоляцию, принимаем Яп = I, тогда [c.158]

Тепловая нагрузка аппарата в расчете иа чистую поверхность теплообмена составит [c.256]

Тепловую нагрузку аппарата определяют, составляя тепловой баланс [c.72]

Определим минимальное значение коэффициента теплопередачи в аппарате, при котором обеспечивается заданная тепловая нагрузка аппарата [c.256]

В этом случае рекомендуется производить оценку тепловой нагрузки аппарата, принимая, что = 0,7 д анс = 29 500 Вт/м [c.256]

Тепловая нагрузка аппаратов, расходы теплоносителей [c.146]

В случаях, когда теплоносителями являются смеси газов, для удобства расчета целесообразно исходные данные о расходах и составах газовых смесей выражать в различных единицах (см. табл. 25 для горячего газа и табл. 26 для холодного газа). Тепловая нагрузка аппарата Q и конечная температура хо.юдного газа t Для определения Q и 2 необходимо установить характер изменения теплоемкостей рабочих сред при изменении температуры при рабочем давлении. По опытным значениям удельной теплоемкости с = ](t, р) компонентов смесей Нг, N2, NH3, СНч вычисляем удельную теплоемкость горячего и холодного газов по формуле (317) [61]. [c.157]

Чем больше температурный напор, тем выше скорость передачи тепла, причем количество тепла, передаваемого от горячего теплоносителя к холодному (т. е. тепловая нагрузка аппарата), пропорционально поверхности теплообмена Р, температурному напору б и времени х [c.368]

Значения теплоемкостей при температурах и ti находят в Приложении 17. Тепловая нагрузка аппарата найдена ранее и равна 7 184 160 кДж/ч, следовательно [c.81]

Определение теплового потока (тепловой нагрузки аппарата), т. е. количества тепла Q, которое должно быть передано за определенное время (в непрерывно действующих аппаратах за 1 сек или за [c.261]

Тепловая нагрузка аппарата н расход греющего пара. Количество тепла, воспринимаемого через теплообменную поверхность водой. [c.173]

Тепловая нагрузка аппарата р и количество орошающей воды Значение Q определяем по уравнению [c.178]

Определение количества жидкого аммиака и тепловой нагрузки аппарата. В данном случае для определения количества жидкого аммиака, испаряющегося за счет тепла, которое отдается газом при охлаждении в интервале температур от < 1 = 35°С до /1 = — 4°С, необходимо составить тепловой баланс аппарата. [c.183]

Тепловую нагрузку аппарата или количество тепла, переданного от газа к кипящему аммиаку, определяем как разницу Р = Q — или Р = [c.184]

Разделение исходных технологических потоков на тепловые элементы влечет за собой увеличение числа теплообменников и, следовательно, увеличение критерия эффективности, а также увеличение размерности задачи о назначениях. Для уменьшения размерности задачи о назначениях необходимо увеличить тепловую нагрузку аппарата (Qfemm) ДО максимально возможной. При разработке каждого альтернативного варианта используются следующие технологические предпосылки i[36]. [c.79]

Теплообмен между движущимся теплоносителем и неподвижным слоем зернистого материала (или насадки), а также теплоносителем и псевдоожиженным, или кипящим, слоем твердых частиц имеет большое практическое значение, так как в подобных гидродинамических условиях (см. главу П) протекают многие контактно-каталитические и другие процессы химической технологии. При проведении процессов в кипящем слое удается значительно увеличить количество передаваемого в единицу времени тепла, т. е. тепловую нагрузку аппаратов. [c.293]

Конструкция теплообменника должна удовлетворять ряду требований, зависящих от конкретных условий протекания процесса теплообмена (тепловая нагрузка аппарата, температура и давление, при которых осуществляется процесс, агрегатное состояние и физико-химические свойства теплоносителей, их химическая агрессивность, условия теплоотдачи, возможность загрязнения рабочих поверхностей аппарата и др.). При выборе теплообменника необходимо учитывать также простоту устройства и компактность аппарата, расход металла на единицу переданного тепла и другие технико-экономические показатели. Обычно ни одна из конструк- [c.337]

Синтез оптимальной структуры тепловой системы в целом. Оптимальная величина тепловой нагрузки Qт внутренней подсистемы становится известной только после определения структуры ТС в целом. В связи с этим решение задачи синтеза оптимальной" структуры ТС представляет собой итерационный процесс. Блок-схема алгоритма синтеза оптимальной ТС в целом изобр.ажена на-рис. У1-5. При завершении синтеза оптимальной структуры ТС1 конечные значения температур исходных потоков принимаются за постоянные, а величина тепловой нагрузки аппаратов, доли деления потоков и т. д. являются оптимизирующими или управляющими переменными. [c.245]

Расход топлива. Пусть энтальпия топочных газов на входе в обогреваемый аппарат и на выходе из него равна Л и /2 дж1кг топлива (для газообразного топлива дж м топливаХ тепловая нагрузка аппарата составляет Q вт, потери в окружающую среду Qnoi. в/и. [c.419]

Определив по уравнению (13-11) расход тепла на выпарнва-ние (тепловую нагрузку аппарата), вычисляют расход греющего пара обычным способом (стр. 440). [c.483]

Отпарное устройство должно обеспечить достаточно полную десорбцию углеводородов из отработанного катализатора, так как недесор-бированные углеводороды выжигаются в регенераторе вместе с коксом, повышая тепловую нагрузку аппарата, расход воздуха и энергозатраты, а также увеличивая потери. [c.647]

К числу компактных и эффективных теплообменников, созданных за последнее время, относятся разные конструкции теплообменных аппаратов с орсбрепнымп поверхностями. Применение оребрения со стороны теплоносителя, отличающегося низкими значениями коэ( 1-фицнентов теплоотдачи (газы, сильно вязкие жидкости), позволяет значительно повысить тепловые нагрузки аппаратов. [c.334]