Тепловая нагрузка испарителей

Методика расчета теплообменников и их стоимости описана в гл. П. Расходы пара и воды определяются по тепловым нагрузкам испарителя и дефлегматора. Стоимость пара Цп = 3,0 руб. за 1000 кг, воды Цв = 0,015—0,03 руб. за 1 м . При этом время работы установки т принимается равным 8000 ч в год. [c.136]

Принятие больших числовых значений At приведет к увеличению тепловой нагрузки испарителя 2 (см. рис. 1.6), обеспечивающего теплом нижнюю часть десорбера. Одновременно увеличится тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, обеспечивающего поддержание температуры в=1П°С. С уче- [c.36]

Терморегулирующие вентиля (ТРВ, фиг. 101) служат для дросселирования и автоматической подачи жидкого холодильного агента в испаритель с регулированием его поступления в соответствии с тепловой нагрузкой испарителя.С этой целью ТРВ регулируют так, чтобы поддерживать на выходе из испарителя приблизительно постоянный перегрев паров или разность температур отсасываемых паров и кипения холодильного агента в пределах от 3 до 6° С. При подаче большого количества холодильного агента в испаритель перегрева паров почти не бывает. Такие регуляторы перегрева паров представляют собой приборы прямого пропорционального действия. Чувствительный элемент ТРВ, состоящий из термопатрона, капиллярной трубки и мембраны или сильфона, заполнен, для фреоновых машин [c.154]

После пуска компрессоров для охлаждения рассола включают мешалки испарителя, если они имеются, а затем — рассольные насосы. Регулирующий вентиль приоткрывают в соответствии с тепловой нагрузкой испарителя (для охлаждения рассола) или батарей для охлаждения воздуха. [c.242]

При наличии ПРВ или ТРВ регулирование работы холодильной машины облегчается тем, что в испаритель автоматически поступает такое количество жидкого холодильного агента, которое может перейти в пары под воздействием тепловой нагрузки испарителя. [c.243]

О /О го за ,0 5о во 7о во 90 100 но 120 130 но Тепловая нагрузка испарителя, Вт [c.71]

Ро—тепловая нагрузка испарителя [c.417]

Тепловая нагрузка испарителя (по усредненным значениям количеств газовой смеси и жидкого аммиака) равна [c.211]

Весовую производительность компрессора находят с помощью калориметра со вторичным холодильным агентом (рис. 32, в). В верхней части аппарата расположен змеевиковый испаритель, в нижней — электрический нагреватель. Нижняя половина сосуда заполнена холодильным агентом (обычно фреоном-12), который называют вторичным в отличие от циркулирующего в холодильной машине. После пуска компрессора включают нагреватель. Вторичный холодильный агент кипит, и его пар конденсируется на внешней поверхности испарителя. Мощность, подведенную к нагревателю, регулируют так, чтобы давление в калориметре оставалось постоянным это означает, что количество тепла, выделяемого нагревателем, равно тепловой нагрузке испарителя. [c.81]

Действительная полная тепловая нагрузка испарителя Qo определяется по холодопроизводительности камеры кондиционера, в которой воздух охлаждается водой или при соприкосновении с холодной поверхностью сухого воздухоохладителя. [c.194]

При малой тепловой нагрузке испарителя пары перегреваются незначительно, сильфон 8 под действием пружины 15 сжима- [c.230]

Определение тепловой нагрузки испарителя, конденсатора, переохладителя. Для испарителя (рис. 62) можно записать, что холодопроизводительность, Вт, [c.54]

Разность температур жидкости и воздуха на выходе из змеевика принимаем равной 5 К, тогда температура воздуха на выходе из змеевика Тв4 = + 5 = = 101 + 5= 106 К. По диаграмме T—S [5] для Гв4 = 106 К и Рв4 = 5 МПа определяем В4 = 145 кДж/кг. Тепловую нагрузку испарителя определяем по формуле (8) [c.61]

Аргонную фракцию отбирают либо в виде жидкости, либо в виде паро-жидкостной смеси. В первом случае тепловые нагрузки испарителя и конденсатора неодинаковы, вследствие чего часть жидкого азота направляется из испарителя аргонной колонны непосредственно в верхнюю колонну. Во втором случае, т. е. при отборе фракции в виде паро-жидкостной смеси, указанное обстоятельство не имеет места. [c.146]

Обычно принимают, что потери тепла приводят к увеличению Q на 3—5 %. Тогда формула для расчета тепловой нагрузки испарителя примет вид [c.108]

Тепловая нагрузка испарителей, в которых охлаждается теплоноситель, (обычно — рассол или вода) изменяется в широких пределах, в зависимости от нагрузки охлаждаемых объектов. Тепловая производительность испарителя должна быть достаточна, чтобы поддерживать заданную температуру теплоносителя при наибольшем теплопритоке. Поэтому при регулировании температуры теплоносителя уменьшают производительность ис-, парителя в соответствии с тепловой нагрузкой. [c.28]

При колебаниях тепловой нагрузки испарителя изменяется количество жидкого холодильного агента, превращающегося в пар в единицу времени, и, соответственно, заполнение испарителя. Избыток жидкости может попасть во всасывающую линию и в компрессор. При этом холодопроизводительность машины [c.44]

Процесс двухпозиционного регулирования температуры рассола у выхода из испарителя показан на рис. 25. Нижний график представляет тепловою нагрузку испарителя и производительность компрессора, т. е. количество подводимого и отводимого тепла. Компрессор работает циклично. На графике показан случай, когда нагрузка испарителя (в середине участка) возросла.. При этом автоматически увеличилось время работы компрессора, поэтому количества подведенного и отведенного тепла остались равны между собой. [c.66]

При проектировании установок обычно задают Qo — тепловую нагрузку испарителя. В этом случав q определяется как разность энтальпий у выхода из испарителя и входа в него.При одной и той же весовой производительности значения по обоим расчетам могут несколько отличаться соответственно значениям [c.163]

Давление нагнетания зависит от температуры воды или воздуха, охлаждающих конденсатор. Давление всасывания зависит от температуры охлаждаемой среды (вода, рассол, воздух) и тепловой нагрузки испарителя. Отношение этих давлений для од- [c.164]

На рис. 17, в показан режим работы двух агрегатов с одним испарителем. Суммарная характеристика двух агрегатов определяется сложением ординат характеристик отдельных агрегатов. При остановке одного из компрессоров температура кипения поднимается, и тепловая нагрузка испарителя снижается, хотя производительность работающего агрегата возрастает. [c.325]

Тепловая нагрузка испарителя, т. е. количество тепла, отдаваемого теплоносителем (водяпым паром) раствору в течение часа, определяется следующим образом. [c.216]

Как видно из диаграммы, значения < ю < кип и число необходимых ступеней изменения концентраций для получения заданного разделения тесно связаны между собой. С понижением значения а следовательно, и флегмового числа понижается также тепловая нагрузка испарителя в то же время при этом возрастает число необходимых ступеней изменения концентраций. При некотором минимальном положении полюса S , которому отвечает минимальное флегмовое число, прямая совпадает с конодой при этом для осуществления ректификации необходимо бесконечно большое число ступеней изменения концентраций, т. е. колонна должна иметь бесконечно большую поверхность фазового контакта. [c.91]

Давление нагнетания определяется температурой охлаждающей среды (воды, воздуха) или рабочего тела верхней ступени каскада, а давление всасывания — температурой испарения рабочего тела и в некоторой степени тепловой нагрузкой испарителя. Компрессоры па-рожндкостных установок работают в широком диапазоне отношений давлений нагнетания и всасывания. [c.71]

Расчеты абсорбционной машины сводятся к определению поверхности аппаратов в зависимости от принятого типа. На основании заданной холодопроизводительности в ккалЫас и тепловой нагрузки испарителя ккал кг определяют количество циркулирующего аммиака. Затем по количеству подводимого и отводимого тепла на 1 кг аммиака определяют тепловую нагрузку соответствующих аппаратов и необходимую поверхность их с учетом практических коэффициентов теплопередачи (табл. 84). [c.136]

Прежде чем подбирать регулятор, надо убедиться, что дроссель постоянного сечения, рассчитанный на минимальную производительность при 100%-ном заполнении (точка В), не годится. Действительно, из графика видим, что с увеличением тепловой нагрузки испарителя до Симакс заполнение его, обеспечивающее отвод тепла Qb, снизится с Я а с ДО Н в , что обычно ниже допустимого (экономически целесообразного) уровня Яд. [c.213]

При уменьшении тепловой нагрузки испарителя это равновесие нарушится. Парообразование будет происходить менее интенсивно, поэтому количество жидкости в испарителе возрастет и перегрев пара уменьшится. Тогда температура термобаллона и, соответственно, давление в термочувствительной системе понизятся и клапан ТРВ приблизится к седлу. Наконец, нагрузка может уменьшиться настолько, что усилия, действующие на мембрану, сбалансируются при закрытом положении клапана давление сверху составит 2,08 ата (при температуре термобаллона —12°), т. е. будет равно сумме давлений снизу. Подача жидкости в испаритель прекратится. Такое значение перегрева называется закрытым перегревом. Эта величина (в рассмотренном примере 3°) зависит от настройки ТРВ чем больше натяжение пружины, тем больше закрытый перегрев и меньше заполнение испарителя жидкостью. [c.178]

Тепловая нагрузка при ректификации жирных кислот кокосового масла составляет 232300 ккал1ч (270000 вт). При ректификации жирных кислот кашалотового жира тепловая нагрузка испарителя составляет 395000 ккал1ч (459000 вт). [c.89]

Отсасывание из испарителя влажного пара с последующей осушкой его в регенеративном теплос меннике обеспечивает частичный отвод масла из аппарата, что весьма целесообразно При сильно меняющейся тепловой нагрузке испарителя. Иногда для удаления масла из испарителя, работающего на фреоне-22, некоторое коли честно масло-фреоновой смеси из зоны максимальной концентрации масла отводят и направляют в регенеративный теплообменник, из которого масло с потоком пара уносится во всасывающую линию. На пути отводимой из испарителя масло-фреоновой смеси может быть установлен термоэжекционный вентиль (например, типа ТУХЗ фирмы Данфосс ) и соленоидный вентиль. Датчик термоэжект ционного вентиля размещен на выходе из регенеративного теплообменника. [c.133]

Фирма Данхэм-Буш выпускает две модели испарителей с кипением внутри труб, в одной из них (рис. 80) можно уменьшить тепловую нагрузку испарителя за счет отключения половины поверхности (холодильный агент движется через половину труб пучка). Испарители рассчитаны на производительность от 6 до 300 тыс. ктл1ч при работе с фреонами 12, 22, 502. Конструкция испарителей при любой производительности выполнена с одним ходом фреона для исключения сложностей, связанных с возвратом масла. Теплообменные трубы медные, имеют внутреннее оребрение, профиль которого запатентован фирмой. По ее данным использование этих труб обеспечивает высокую интенсивность теплоотдачи и малую емкость аппарата по фреону. Трубы припаяны к бронзовым трубным [c.139]

Чрезмерная загрузка холодильника продуктами и их плотная укладка или нагромождение на решетчатых полках, так же как и застилка полок салфетками приведут к ухудшению охлаждения продуктов на нижиих полках и увеличению расхода электроэнергии (в первом случае), коэффициента рабочего времени и потребляе.мой мощности двигателя вачедствие повышенной тепловой нагрузки испарителя. [c.127]

Примечания 1.В числителе приведены значения параметров для аммиачных конденсаторов при др = 6,5 кВт/м (5600 ккал/(м Ч)] и испарителей при др—3,2 кВт/м [2750 ккал/(м чЯ> а в знаменателе — для пропиленовых конденсаторов при кВт/м (3700 ккал/м -ч) и испарителей при кВт/м 12150 ккал/(м -ч)1. 2. Тепловые нагрузки испарителей, а также соответствующие теплосъемы рассчитаны для температуры кипения to= 5° С для общепромышленных установок. [c.76]

В поплавковом регулирующем вентиле изменения уровня воспринимаются поплавком, от положения которого зависит величина прохода для жидкости. При установившемся режиме клапан открыт на определенную величину, приток жидкости равен ее расходу, уровень постоянный. Пусть в момент времени Го (рис. 4, а) при отключении группы холодильных камер тепловая нагрузка испарителя уменьшилась. В результате этого возмущения равновесие нарушается количество жидкости, превращающейся в пар, в единицу вpeмeн уменьшается, уровень повышается. Поплавок начинает поднимать клапан, приток жидкости сокращается. В момент времени Т1 при уровне Я) приток и расход оказываются равными. Но уровень в поплавкавой камере следует за уровнем в аппарате с некоторым запаздыванием, клапан не успевает вовремя прикрыться, уровень продолжает повышаться и достигает в момент Т2 значения Яг, при котором подача уже меньше расхода. Начинается новое понижение уровня, потом повышение и т. д. Каждое последующее отклонение меньше предыдущего, колебания затухают, и. наконец, устанавливается значение уровня Ни соответствующее новому равновесному состоянию. Такие процессы на зываются затухающими колебательными процессами. [c.12]

Повышение температуры t конденсации с соответствующим увеличением температуры перед регулирующим вентилем при кипения приведет к пони-жегшю холодопроизводительности компрессора до величины С оз- Критерий равновесия станет также больше единицы, и для того, чтобы достичь вновь равновесия, нужно повысить температуру кипения до значения tgg и таким образом снизить тепловую нагрузку испарителя до значения Отметим, что повышение температуры кипения связано с изменением мощности компрессора в соответствии с его характеристикой. [c.196]

Режим при работе компрессора совместно с двумя испарителями иллюстрируется рис. 17, б. Суммарная характеристика получена путем сложения ординат характеристик испарителей. Точка пересечения ее с характеристикой компрессор-конденсаторного агрегата определяет параметры режима работы машины — температуру кипения и производительность. Тепловые нагрузки испарителей — и Ql . Температуры охлаждаемых теплоносителей (воздуха в камерах с непосредственным охланедением) могут быть неодинаковыми, как показано на графике. При выключении одного из испарителей температура кипения и производительность агрегата снижаются, хотя тепловая нагрузка работающего испарителя повышается вследствие увеличения разности [c.325]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология