Стали испытание

Рис, 250. Влияние скорости движения морской воды на скорость коррозии П низкоуглеродистой стали (испытания в течение 38 дней) [c.352]

Испытания образцов без внешней поляризации, проведенные в аналогичных условиях, показали, что оголенная поверхность образцов подвергалась незначительной общей коррозии, вследствие ингибирующего в присутствии кислорода действия карбонат-бикарбонатной среды. Об этом же свидетельствовало низкое, по абсолютной величине, значение потенциала коррозии - минус 0,14 В (ХСЭ). Однако под отслоившейся изоляцией были обнаружены продукты коррозии бурого цвета и небольшие язвы, возникшие, по-видимому, в результате ограничения доступа кислорода, необходимого для пассивации стали. Образцы стали, испытанные при нормальной температуре, имели поверхность без признаков коррозии. [c.79]

Из этой же стали испытаниям подвергали плоские образцы без сварных швов с выточками различной глубины и остроты. При этом в обоих случаях значения коэффициентов определяли поляризационно-оптическим способом на моделях, подобных образцам, подвергавшимся усталостному нафужению. Полученные зависимости предела вьшосливости от коэффициента представлены на рис.9.3.11 [3211. Можно видеть, что различие между пределами выносливости пластин [c.313]

Углеродистая сталь, испытанная на ударную вязкость [c.204]

Ранее приводились некоторые испытания образцов на статический изгиб по Шарпи, а не ударным нагружением. Температура перехода для любой стали, испытанной на статический изгиб, значительно ниже, чем при ударных испытаниях. Однако сравнение результатов испытаний одинаковых сталей, облученных при сравнимых условиях, показывает, что температура перехода увеличивается примерно одинаково при обоих методах испытания. [c.413]

Химический состав низколегированных сталей, испытанных в промышленной атмосфере [c.265]

Рис. 4.5. Кривые выносливости образцов из осевой стали, испытанных Цри вращении со знакопеременным изгибом при частоте 1,1 Гц (кривая 1) и 24 Гц (кривая 2) [400]

Из механических методов испытаний необходимо отметить следующие испытание на разрыв и определение относительного сужения и удлинения разрывных образцов определение прочностных характеристик стали испытание на изгиб проволочных или плоских образцов длительные статические испытания разрывных гладких образцов и образцов с надрезом длительные испытания на статический изгиб. [c.158]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ СТАЛЕЙ, ИСПЫТАННЫХ В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ УСЛОВИЯХ в АППАРАТЕ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ НИТРАТА АЛЮМИНИЯ (ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ИСПЫТАНИЯ 22 ЧАС.) [c.18]

Кроме кварцевых капилляров и кварцевых трубок для совместного сжигания водорода и предельных углеводородов могут быть применены также трубки из фарфора и нержавеющей стали, испытанные на герметичность при температуре 800—900 . [c.162]

Марка стали испытания в водо- [c.47]

В ранних публикациях сотрудников института Баттеля и университета г. Ньюкасл на Тайне сообщалось о коррозионном растрескивании образцов малоуглеродистой стали, испытанных при напряжении ниже предела текучести и потенциалах, отвечающих узкой области" в карбонат-бикарбонатной среде, по прошествии двухне -дельной экспозиции [212]. Однако последующие исследования не подтвердили данный факт. Дальнейшие исследования в данном направлении были проведены в России и Германии. [c.71]

С 28,85 Сг 0,47 Мп 0,40 N1 0,014 Р Ре (15X28)/испытания при давлении 1,5 МПа Та же сталь, испытания в автоклаве 1,5 МПа Никелевые стали [c.116]

Абразивная износостойкость стали 45 определялась по результатам испытаний 5 образцов каждой плавки, что предусмотрено методикой исследований. При этом как для нормализованной, так и для термоулучшеиной стали испытания проводились при температурах +20, —30 и —65°С на двух режимах при трении и при ударе об абразивную шкурку. Кривые распределения относительной износостойкости для двух видов термообработки при трении и при ударе об абразивную шкурку строились для всех температур испытаний. Все они хорошо согласуются с законом нормального распределения. Это указывает на достаточно досто- [c.155]

Рис. 93. Сравнение свойств защитных цинковых (/) и кадмиевых (2) покрытий толщииой 5 и 12,5 мкм на стали (испытания на стенде, расположенном в 25 м от океана в Кюр-Бнче. Сев. Каролина, США) [123]

На универсальной машине КЕ-4 испытывались на износ цилиндрические образцы, изготовленные из нормализованной стали марки 45, диаметром 5, 10, 20, 30 и 40 мм в паре с цилиндрическими валами диаметром 100 мм, изготовленными из той же стали. Испытания производились при постоянной скорости скольжения (0,06 и 3,44 м1сек) в условиях сухого трения и при постоянной удельной нагрузке 60 кг1см . [c.90]

Предлагается использование мазутов ВПН с высоким содержанием тугоплавких парафинов (типа Мангышлакских) в качестве компонента противозадирных присадок на прокатных станах методом холодной прокатки стали. Испытания проводились в ВНИИНП по ГОСТ 9490 - 75 на четырехшариковой машине трения (ЧШМ). Использовался метод электродного потенциала стали ШХ - 15 [94 - 96]. [c.29]

Силицидные покрытия, как и большинство жаростойких покрытий, уменьшают усталостную прочность стали. Испытание опытных образцов на симметричный изгиб показало, что диффузионная обработка сталей печных змеевиков по выбранным режимам меньше влияет на усталостную долговечность, чем силицирование модельной низколегированной стали. Наилучшие результаты получены для стали 10Х23Н18. Замечено также, что изменение усталостных свойств металла коррелирует с величиной микротвердости покрытия. [c.22]

П11исадка % присадки в масле Корро тя стали, Испытание по 9490-е0 гост [c.141]

Рис.7.5.2. Распределение пластичесик деформаций волокон 5 по толщине перемычки в образцах из сталей, испытанных при Т = 20 С

В табл. 3 сведены полученные авторами результаты оценки влияния базовых масел и присадок на коррозионномеханические разрушения в кислых средах и водородный износ стали. Испытания в условиях коррозионного растрескивания и водородного охрупчивания проводили в растворе 2М серной кислоты, в который вводили 5 г/л исследуемого продукта и перемешивали в течение 80 ч при комнатной температуре. Эффективность продукта в условиях коррозионного растрескивания определяли с помощью скобы Ажогина, создавая на пластинах из стали ЗОХГСА статический изгиб с уровнем напряжений 1500 МПа. Оценочным показателем служил коэффициент торможения процесса растрескивания [c.50]

По стандарту ASME до температур —29° С углеродистую сталь можно применять без испытаний на ударную вязкость можно использовать мелкозернистые стали (испытания на ударную вязкость проводят при температурах, равных или меньших расчетной) Можно использовать для толстого листа мелкозернистую сталь [c.204]

Все композиции показали высокую антикоррозионную стойкость по отношению к мягкой стали — испытанные образцы получили оценку 8 баллов или выше после выдержки в течение 1 нед во влажной среде согласно ASTM D-1735-62. [c.225]

Эксперментальные образцы были изготовлены из технически чистого железа и различных легированных сталей. Испытания проводили в дистиллированной воде, растворе хлорида калия и толуоле. При использовании раствора хлорида калия была применена катодная защита, толуол позволял создавать кавитационные условия, близкие к условиям кавитации в воде и совер щенно исключающие коррозию. [c.70]

Для сравнительной оценки эрозионной стойкости мартенситных сталей испытаниям подвергали различные по составу и свойствам стали. В некоторых исследуемых сталях, имеющих низкое содержание углерода (12X13, 1Х14НД, 14Х17Н2), при металлографическом исследовании был обнаружен структурно-свободный феррит в количестве примерно 10%. Участки хромистого феррита располагались равномерно по всему полю шлифа. По границам этих участков наблюдались скопления карбидов хрома. Наличие в структуре мартенситных сталей хромистого феррита отрицательно сказывается на их механических свойствах и эрозионной стойкости. Поэтому для получения при испытаниях сравнимых результатов обращали внимание на содержание в сталях углерода и хрома, а также других легирующих элементов, чтобы не было недопустимых отклонений по химическому составу. [c.191]

Хотя нержавеющие стали, алюминиевые и магниевые сплавы, пассивное состояние которых в значительной степени зависит от свойств защитных пленок, таят всегда в себе потенциальную опасность щелевой коррозии из-за ограниченного доступа кислорода в щель, их способность сопротивляться щелевой коррозии неодинакова. Это можно видеть на примере нержавеющих сталей, испытанных нами в 0,5-н. Na l (табл. 46). [c.272]

Рис. 116. Зависимость скорости коррозии от температуры для сталей, испытанных в среде, содержащей 1,5% об. 5 (по данным Л. Д. Захарочкина [29]).

Хромистая сгаль 0X13 в условиях плавителя подвергается язвенной коррозии и поэтому не мояет быть применена. Все другие нержавеющие стали, испытанные в плавителе (табл. I), практически не корроди- [c.127]

При испытании по методу А5ТМ-665—60 топлива, содержащего в качестве противокоррозионной присадки 0,001% амин-ной соли янтарной кислоты, не наблюдалось ржавления стали . Испытания по этому методу заключаются в следующем. Образец из стали Ст. 45 опускают в топливо, которое энергично перемешивают с морской водой (10 объемн. %) при 60—70 °С в течение 24 ч. По окончании испытания определяют величину поверхности образца, пораженной коррозией. Оценку коррозии ведут по 10-балльной системе если продуктами коррозии покрыта вся поверхность, величина коррозии оценивается баллом 10, если же продукты коррозии на поверхности не образуются совсем, — баллом 0. [c.332]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология