Кавитация щелевая

При малом зазоре между рабочим колесом и лопатками на входных участках последних могут появиться места разрушений вследствие так называемой щелевой кавитации . В случае [c.325]

Помимо перечисленных видов коррозии возможны также коррозия под напряжением — при одновременном воздействии коррозионной среды и механических напряжений в металле щелевая коррозия — ускорение коррозионного разрушения металла электролитом в узких зазорах и щелях (в резьбовых и фланцевых соединениях) коррозионная эрозия — при одновременном воздействии коррозионной среды и трения коррозионная кавитация — при одновременном коррозионном и ударном воздействии окружающей среды (разрушение лопаток гребных винтов на судах, коррозия лопаток рабочих колес центробежных насосов). [c.8]

Характерными видами (рис. 5-5) кавитации в гидравлических машинах являются а — профильная, возникающая при обтекании лопастей в области наиболее низкого давления б — щелевая при протекании жидкости с большим перепадом давления через зазоры, например между лопастями рабочего колеса и камерой, и в — местная, вызываемая обтеканием неровностей, отдельных уступов, ребер и др., например головок болтов. [c.106]

Осевые поворотно-лопастные турбины больше подвержены кавитационным разрушениям, которые, как видно из рис. 8-9, развиваются на тыльной ( вакуумной ) стороне лопастей рабочего колеса, причем зона 1 у входной кромки вызывается местным отрывом потока при больших углах атаки. Наиболее развитой является зона 2 у выходной кромки с расширением к периферии. Интенсивному разрушению подвергается иногда камера рабочего колеса 3, в зоне ниже оси поворота лопастей, и торцевые поверхности пера лопасти (здесь проявляется так называемая щелевая кавитация). [c.174]

Следует отметить, что стенки уплотнений — это одна из частей насосов, подверженных довольно интенсивному износу. Разработка зазоров происходит за счет быстрого движения жидкости и возможной местной так называемой щелевой кавитации, особенно, когда в перекачиваемой жидкости содержится даже небольшое количество абразивных частиц. Учитывая это, уплотнения большей частью выполняют со съемными кольцами, которые можно заменять. [c.228]

В центробежных насосах (рис. 14-9) — это входные участки лопастей рабочего колеса с тыльной стороны А, внутренняя поверхность входного обода В и зазор уплотняющей кромки С. В зазоре развивается особая форма кавитации, так называемая щелевая, вызываемая местными отжимами потока, где создается дополнительное понижение давления. [c.258]

В осевых насосах (рис. 14-10) кавитационные разрушения возникают на входном участке лопастей рабочего колеса с тыльной стороны А, на концах пера лопасти В, на нижней части поверхности сферической камеры рабочего колеса С, на торцах лопастей (щелевая кавитация) Б и на поверхности втулки Е. Для снижения интенсивности щелевой кавитации рекомендуется округлять тор- [c.258]

Наиболее распространенными формами коррозии в морских условиях являются контактная, питтинговая и щелевая. Коррозия в морской атмосфере мон<ет усиливаться эрозионным воздействием ветра, несущего песок или пыль. В подводных условиях вая ную роль могут играть такие эффекты, как ударное воздействие и кавитация, связанные с наличием потоков воды. [c.24]

Уплотнения—одна из частей насосов, подверженная наиболее интенсивному разрушению. Разработка зазоров происходит и за счет быстрого движения жидкости, и из-за возникающей местной, так называемой, щелевой кавитации, и, особенно, если в перекачиваемой жидкости содержится даже небольшое количество абразивных частиц. С учетом этого уплотнения большей частью осуществляются со съемными кольцами, которые можно заменять в случае износа. [c.339]

При малом зазоре между рабочим колесом и лопатка.ми на входных участках последних могут появиться места разрушений вследствие так называемой щелевой кавитации . В случае плохого прилегания торцевой поверхности отвода к секции возможны утечки, приводящие к эрозионному размыву лопаток. Такого рода дефекты, как правило, исправляют путем заварки с последующей шабровкой и проверкой плоскости прилегания по краске. [c.93]

Кавитацию, которой подвергаются насосы, можно подразделить на следующие виды профильную, происходящую при обтекании потоком рабочего колеса за счет общего понижения давления до давления парообразования на стороне разрежения щелевую, возникающую в результате больших скоростей в зазорах между вращающимися и неподвижными деталями местную (срывную), протекающую за счет местного понижения давления. [c.100]

Щелевая кавитация разделяется на торцевую и концевую. Щелевая торцевая кавитация возможна, когда торцевая кромка лопасти имеет прямоугольный входной край, а концевая, когда торцевая кромка лопасти имеет форму С, то есть входной край щелевого отверстия округлен радиусом 20 мм. Условия возникновения щелевой концевой кавитации в области минимального давления и профильной кавитации почти одинаковы. [c.108]

Разрушение осевого насоса, перекачивающего агрессивную суспензию, как правило, начинается на периферийных кромках лопастей. В этих местах окружная скорость лопастей достигает наибольшей величины и абразивный износ ускоряется развитой щелевой коррозией и кавитацией. Поэтому одним из наиболее эффективных средств уменьшения скорости износа лопасти и стенок камеры является ограничение величины окружной составляющей скорости на внешнем радиусе от 26- 32 до 10-т-18 м сек с одновременным увеличением кольцевого зазора между лопастью и камерой до 1,5-н2,0 мм. Для увеличения срока службы рабочего колеса насоса, перекачивающего агрессивную суспензию, необходимо также увеличить толщину лопасти в 1,3—2,0 раза по сравнению с толщиной лопасти насоса, перекачивающего технически чистую воду, [c.21]

На одной насосной станции по истечении двух лет эксплуатации были обнаружены разрушения сферической камеры рабочего колеса вследствие щелевой кавитации по пояску, охватывающему входную часть лопастей, шириной примерно 120 мм на первой и 60 мм на второй ступени и глубиной 6—8 мм. [c.148]

При нулевом расходе (точка а на характеристике) кавитация имела форму небольшого облачка у входных кромок лопастей со стороны всасывающей поверхности. Суве-личением расхода (точки б, в) облачко постепенно увеличивается параллельно торцу лопасти. В режиме работы, соответствующем точке г, облачко простирается на длины хорды торцового профиля лопасти, точке д — на 7з длины хорды. Приближенный анализ скоростных треугольников на входе в рабочее колесо насоса при расходах, близких к нулевому, указывает на малую величину относительной скорости входа в колесо и большие углы атаки между направлением этой скорости и хордой профиля лопасти. С увеличением расхода угол атаки уменьшается, но скорость и> увеличивается, что в конечном итоге обусловливает увеличение кавитации по мере приближения к режиму е. Наблюдения за потоком при изменении режима работы от точки е до точки ж на характеристике показывают постепенное уменьшение лопастной кавитации вследствие улучшения условий ее обтекания потоком. Однако на режиме ж появляется щелевая кавитация в зазоре между торцом лопасти и стенкой камеры, которая продолжает существовать па режимах от ж до и, все более развиваясь с увеличением расхода. [c.150]

Экспериментальные исследования установили, что начало образования первых кавитационных пузырьков происходит одновременно с появлением ультразвуковых волн. Визуальные наблюдения с использованием стробоскопа показали, что рост амплитуды ультразвуковых колебаний совпадает с развитием щелевой кавитации. Совпадение начала кавитации с возникновением ультразвуковых колебаний наблюдалось во всех экспериментах, вне зависимости от типа лопастей рабочего колеса и режима работы гидромашины. Второй важной задачей рассматриваемых исследований являлось установление связи между составляющими кавитационного шума и падением мощности турбины, т. е. срывом работы гидромашины. Таким образом, акустический метод дает возможность объективно зарегистрировать и качественно оценить интенсивность начальной стадии кавитации и проследить за ее развитием. [c.236]

Возникновение некоторых форм кавитации в осевых насосах может быть зафиксировано путем осциллографирования давления на поверхностях отдельных элементов его проточной части. В частности, с помощью датчика давления записывается непрерывное давление на стенке камеры рабочего колеса в межлопастном пространстве и зазоре, т.е. против торцов лопастей [55]. Сравнивая распределение давления, измеренного таким образом, с кривыми давлений, полученными в опытах с моделями щелей при различных стадиях щелевой кавитации [541, можно определить наличие и состояние щелевой кавитации на торцовом профиле лопасти насоса. [c.238]

Рассмотрены теория коррозионных процессов, локальная коррозия (питтинговая, межкристаллитная, щелевая) и коррозия при одновременном воздействии механических напряжений (коррозионное растрескивание, коррозионная усталость и кавитация). Изложены научные принципы создания металлических сплавов повышенной пассивируемости и коррозионной стойкости. Описаны свойства важнейших современных конструкционных коррозионностойких сплавов. [c.4]

Анализ результатов ускоренной киносъемки показал, что при работе гидродинамического излучателя возникает кавитация, обусловленная существованием границ раздела в виде вихревого слоя между зоной струи и областью спокойного течения жидкости, и кавитация в области срывного течения за колеблющейся пластинкой при пересечении ею зоны струи. По аналогии с гидродинамической назовем условно первую щелевой, а вторую срывной кавитацией. [c.18]

Для каверны с / =10 мм время захлопывания х по формуле (31) равно 1,2-10" сек. Из фиг. 9 видно, что при максимальном отклонении пластины вправо щелевая кавитация имеет вид довольно широкого облака (иногда нескольких облачков), вытянутого вдоль границы струи и неподвижной жидкости и прилегающего к стороне пластины, находящейся в зоне струи (снято с частотой 25000 кадров сек). Граница между струей и неподвижной жидкостью направлена под углом 17° к вертикали (угол раскрытия струи 30—35°). Когда пластина отклонена вправо, щелевая кавитация развивается по левой границе зоны струи и неподвижной жидкости, чем и обусловлен видимый зазор, и в этот период кавитационное облако является как бы продолжением хвоста кавитационной [c.20]

На фиг. 10 показаны несколько кадров киносъемки колеблющейся пластинки при расстоянии от сопла до пластинки, равном 3,65 мм. Остальные гидродинамические, геометрические и акустические параметры излучателя такие же, как и в предыдущих экспериментах. Как видно образующаяся в этом случае кавитация за пластинкой и щелевая кавитация относятся к менее развитой стадии. Каверны за пластинкой—малого размера, оптически они более прозрачны, что говорит о малом количестве кавитационных [c.20]

Фиг. 9. Форма щелевой кавитации в гидродинамическом излучателе

Как видно, при этих условиях образуется только концевая щелевая кавитация, причем ее развитие отличается от аналогичной кавитации в предыдущем случае, когда одновременно существовала срывная кавитация за колеблющейся пластинкой. В этом случае роль агента, стесняющего поток, выполняет сама пластинка. [c.21]

Из рассмотрения материалов киносъемки можно сделать вывод, что кавитация в гидродинамическом излучателе связана с вихрями, возникающими при набегании щелевого потока на пластину излучателя и на границе раздела струи и неподвижной жидкости. [c.22]

На кинограммах кавитация наблюдается в виде каверн, представляющих собой компактные массы кавитационных пузырьков, заполняющих всю область вихря. Каверны щелевой кавитации [c.22]

Как показал анализ кинограмм, для щелевой кавитации при расстоянии от щели до пластины менее 0,1 мм максимальное отно- [c.23]

Необходимо отметить, что эрозию наблюдали только при срывной кавитации и только в местах захлопывания кавитационных каверн. Следы эрозии при времени экспонирования 10 мин и Л< 0,1 мм, когда имеет место только щелевая кавитация, не были обнаружены. Не была также обнаружена эрозия от щелевой кавитации, возникающей на границе раздела щелевого потока и неподвижной жидкости. [c.24]

При увеличении скорости щелевого потока центр очага эрозии перемещается от щели к месту закрепления пластины. В табл. 4 приведены скорости эрозии I, полученные чисто гидродинамическим путем при изучении срывной кавитации за неподвижным круг-24 [c.24]

Как показал анализ кинограмм ускоренной киносъемки работы гидродинамического излучателя для щелевой кавитации при расстоянии от щели до пластины менее 0,1 мм, максимальное отношение = 5 и, согласно теории Рэлея, развиваемое давление [c.9]

Особенностями процесса являются высокая агрессивность морской воды, действие механического фактора (эрозия, кавитация, усталость), а также сильное влияние контакта разнородных металлов, обрастания водорослями и наличие ватерлинии (щелевая коррозия). [c.51]

Классификация К. м. определяется конкретньт1и особенностями среды и условиями протекания процесса (подводом окислителя, агрегатным состоянием и отводом продуктов коррозии, возможностью пассивации металла и др.). Обычно выделяют К. м. в природных среда -атмосферную коррозию, морскую коррозию, подземную коррозию, био-коррозию нередко особо рассматривают К. м. в пресных водах (речных и озерных), геотермальных, пластовых, шахтных и др Еще более многообразны виды К. м. в техн. средах, различают К. м. в к-тах (неокислительных и окислительных), щелочах, орг. средах (напр., смазочноохлаждающих жидкостях, маслах, пищ. продуктах и др.), бетоне, расплавах солсй, оборотных и сточных водах и др. По условиям протекания наряду с контактной и щелевой К. м. выделяют коррозию по ватерлинии, коррозию в зонах обрызгивания, переменного смачивания, конденсации кислых паров радиационную К. м., коррозию при теплопередаче, коррозию блуждающими токами и др. Особую группу образуют коррозиоиномех. разрушения, в к-рую входят помимо коррозионного растрескивания и коррозионной усталости фреттинг-коррозия, водородное охрупчивание, эрозионная коррозия (в пульпах и суспензиях с истирающими твердыми частицами), кавитационная коррозия (при одноврем. воздействии агрессивной среды и кавитации). В общем случае воздействие агрессивной среды и мех. факторов на разрушение неаддитивно. Напр., при эрозионной К. м, потери металла вследствие разрушения защитной пленки м, б. намного больше суммы потерь от эрозии и К. м. по отдельности. [c.482]

В осевых насосах (рис. 12-11) кавитационные разру-щения возникают на входном участке лопастей рабочего колеса с выпуклой стороны А, на концах пера лопасти В, на нижней части поверхности сферической камеры рабочего колеса С, на торцах лонастей (щелевая кавитация) D и на поверхности втулки Е. Для снижения интенсивности щелевой кавитации округляют торцевые кромки лопасти или приваривают по периметру ребро,. повышающее сопротивление щели, как показано на рис. 12-11 (/ //). [c.389]

Защита охладительных систем двигателей внутреннего сгорания (дизели, автомобили) сопряжена со значительными трудностями по следующим причинам системы содержат ряд разнородных в электрохимическом отношении металлов и сплавов (сталь, цинк, латунь, припой, чугун, алюминий) имеют много щелевых зазоров и застойных мест работают при высоких температурах и подвергаются часто эрозионному воздействию и кавитации. Все эти факторы сильно затрудняют подбор ингибиторов. Не представляет труда, как было показано выше, защитить от коррозии сталь или чугун, а также биметаллические системы сталь — медь, однако при наличии в системе алюминия, эксплуатация которого возможна лишь в узком интервале pH, применение щелочных реагентов, хорошо защищающих черные металлы, исключается. Наличие латуни также вносит свои трудности, поскольку медь со многими органическими соединениями, в особенности с аминами, образует легко растворимые комплексные соединения. Особенно трудно защитить от коррозии припой (Pb/Sn — 70/30) так, нитрит натрия, который является хорошим ингибитором для стали, разрушает припой, т. е. самостоятельно применяться не может. Положение осложняется еще и тем, что наличие в системе разнородных в электрохимическом отношении металлов приводит к катодной поляризации одних металлов и анодной поляризации других. Поэтому при определенном общем потенциале, который устанавливается в "системе или на отдельных электродах, некоторые ингибиторы, которые обычно в присутствии одного металла не восстанавливаются, могут восстанавливаться, теряя свои защитные свойства. Этот процесс, например для хроматов, усиливается при наличии в воде органических соединений (уплотнителей органического происхож- [c.269]

Несмотря на то, что явление кавитации во многом определяет конструктивные параметры и выбор режимов работы таких гидравлических машин, как турбины, центробежные и осевые насосы, оно до сих пор еще не изучено полностью. Это тем более справедливо для случая перекачки жидкостей, отличных от воды и жидкостей при различных температурах. Такое положение явилось, в частности, следствием того, что большинство из проводивнлихся в области кавитации исследований были посвящены изучению влияния кавитации па характеристики гидравлических машин, т. е. носили прикладной характер и не затрагивали физической сущности изучаемого явления. В связи с этим значительный интерес представляют исследования кавитационных явлений в относительно простых устройствах типа щелевых лотков и диффузоров, которые позволяют глубже понять физическую сущность этого сложного явления. За последние [c.63]

Дополнительные сведения о влиянии формы лопасти на кавитационные характеристики можно получить из литературы [36], [37], [50], [56], [62 [. Помимо этого, в насосах с рабочими колесами открытого типа большое влияние на кавитационную способность оказывает величина зазора между торцами лопастей и крышкой 1Шсоса. Увеличение этого зазора приводит 1i усилению перетекания жидкости внутри рабочего колеса с выпуклой стороны лопасти на вогнутую, что вызывает стеснение основного потока и возрастание скорости течения в межлопастных каналах рабочего колеса. Это является основной причиной ухудшения кавитационной характеристики рабочего колеса при увеличении зазора, которое исследовалось экспериментально [10]. Результаты опытов приведены на фиг. 59. Кроме того, в зазоре, особенно при большой величине его, появляется щелевая кавитация, интенсивность которой также зависит от формы и геометрических размеров лопасти. [c.109]

В разделе 16 нами говорилось об интенсивном разрушении кавитацией стенок камер рабочих колес. Как паказали исследования К. К. Шальпева [50, в этом случае весьма целесообразным является скругление торцовых кромок лопастей, что устраняет полностью щелевую торцовую кавитацию и уменьшает опасность кавитации неровностей поверхности стенок камеры вследствие устранения пика отрицательного давления. [c.169]

По данным К. К. Шальнева, возникновение щелевой кавитации возможно при коэффициенте кавитации, равном 0,4—0,5, а срывной — при 1,2—1,7. Коэффициент кавитации находят по формуле [c.18]

Лп.ж — высота, соответствующая давлению насыщенных паров жидкости, м вод. ст. v — осевая слагающая скорости потока перед колесом, м1сек. Щелевая кавитация разделяется на торцовую и концевую. Щелевая торцовая кавитация возможна, когда торцовая кромка лопасти имеет прямоугольный входной край, а концевая, когда торцовая кромка лопасти имеет форму С, то есть входной край левого отверстия округлен радиусом 20 мм. Условия возникновения щелевой концевой кавитации в области минимального давления и профильной кавитации почти одинаковы. [c.96]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология