Характеристика кавитационная рабочая

Если испытания проводят на месте эксплуатации, допускается снимать характеристики в рабочем интервале подач при кавитационном запасе, определяемом условиями эксплуатации, но не ниже допустимого кавитационного запаса. [c.351]

На фиг. 52, а и г приведены две характеристики одного и того же насоса, рабочее колесо которого было подтверждено некоторым изменениям [1231. Верхняя характеристика соответствует рабочему колесу с диаметром втулки = Ъ мм (фиг. 53). Затем диаметр втулки был уменьшен до = 78 мм, что привело к увеличению площади входа примерно на 8"о. Это небольшое увеличение площади в значительной степени улучшило кавитационные качества насоса (характеристика на фиг. 52, г). При одном и том же давлении на входе подача насоса увеличилась в среднем на 12"о. [c.99]

Кавитационные характеристики лабиринтных рабочих органов снимали на стенде, показанном на рис. 13. На рис. 47 при- [c.53]

При нулевой и близкой к ней подаче вопреки заводской характеристике кавитационный запас, требуемый для обеспечения бескавитационной работы, повышается до 13 м, а уровень вибрации увеличивается. По всей вероятности, это объясняется обратными токами, возникающими в рабочем колесе. Для увеличения долговечности агрегата целесообразно сократить время открытия задвижек на напорной линии. [c.155]

При натурных испытаниях допускается снимать характеристики в рабочем интервале подач при кавитационном запасе, определяемом условиями эксплуатации, но не меньшем допустимого кавитационного запаса. Число подач, при которых производятся замеры, должно быть не менее 16, причем подачи в соседних точках должны отличаться ие более чем на 8% номинальной подачи. [c.280]

Рис. 43. Кавитационная характеристика насоса рабочей воды ЭЦН-80

Проверку характеристики для динамического насоса проводят, измеряя напор насоса на стенде в трех режимах интервала подач, а на месте эксплуатации — в одном номинальном режиме. При проверке кавитационного запаса устанавливают, что при допускаемом запасе не происходит снижение номинального напора. При проверке самовсасывания устанавливают способность самовсасывающего насоса заполниться жидкостью в течение заданного времени. В центробежном электронасосе проверяют сопротивление изоляции обмоток относительно корпуса и силу тока в рабочем интервале подач. Действие защитных устройств проверяют путем трехкратного закрытия отводящего трубопровода. При этом давление на выходе должно быть не более допускаемого. [c.153]

Характеристику насоса строят по приведенным значениям Q, Н (или Р) и N. Кривая допускаемого кавитационного запаса, вычисляемого по формуле (11.7), строится для приведенных значений Q в рабочем интервале подач. [c.157]

Таким образом, применение предложенных критериев технологической активности кавитации позволяет получать количественные оценки для гидродинамических кавитационных аппаратов различного типа, что может быть использовано для сравнения их рабочих характеристик и выбора наиболее подходящего типа аппарата для конкретного технологического процесса. [c.163]

Цель кавитационного испытания насоса — определить допустимый кавитационный запас. Для снятия кавитационной характеристики насоса необходимо иметь возможность в широких пределах изменять давление у входа в насос. Для этого на подводящем трубопроводе открытого стенда устанавливают задвижку 2 (см. рис. 3-24). При изменении открытия задвижки изменяется вакуум во входном патрубке насоса. Однако при таком способе кавитационных испытаний насоса есть опасность преждевременного срыва работы насоса из-за того, что в потоке, поступающем в рабочее колесо после задвижки, скорости распределяются по сечению неравномерно. Чтобы устранить эту опасность, между насосом и задвижкой 2 установлен бачок 15. В этом бачке выравнивается распределе- [c.243]

Работа турбины без кавитации или с малой степенью ее развития обеспечивается в первую очередь правильным выбором высоты отсасывания. При этом при подсчете высоты отсасывания необходимо пользоваться надежными кавитационными характеристиками турбины, полученными испытаниями при моделировании всех элементов ее проточной части или, по крайней мере, при моделировании рабочего колеса, его камеры и отсасывающей трубы. Чтобы уменьшить повреждения от кавитации, детали турбины, больше всего подверженные кавитации, изготовляются из особо стойких материалов, например из нержавеющей стали, содержащей 12—14% хрома, или покрывают их поверхность защитным слоем стойкого против кавитации материала. Хорошо противостоят кавитации по- [c.165]

Окончательный выбор системы турбины и типа рабочего колеса производится на основе экономического анализа с учетом а) характеристики водотока по напорам и расходам б) графика нагрузки в) энергетических и кавитационных свойств колес г) стоимости оборудования, материалов и строительных работ. [c.203]

Основными материалами, отображающими технические параметры и работу насосов вытеснения являются энергетические (рабочие) и кавитационные характеристики, а также индикаторные диаграммы (последние только для поршневых или плунжерных насосов). [c.350]

В настоящее время пока еще нет достаточно совершенных расчетно-теоретических методов определения Явс.изб.тш- Поэтому для оценки кавитационных свойств насоса и правильного выбора высот всасывания его подвергают кавитационным испытаниям на специальных стендах, которые оборудованы устройствами, позволяющими изменять сопротивление на линии нагнетания и давление во всей системе установки, а также приборами, позволяющими замерять подачу напор Я, скорость вращения п и мощность N. Испытания производятся при всех режимах, возможных при работе данного насоса, определяемых скоростью вращения вала насоса и подачей. Каждый рабочий режим исследуется при нескольких значениях Яве.изб и по данным испытаниям строят кавитационные характеристики, которые представляют собой зависимость подачи Q, напора Я и к. п. д. т] от величины Яве.изб- [c.381]

На графических характеристиках насосов представлена зависимость напора, развиваемого насосом, коэффициента полезного действия и допускаемого кавитационного запаса от подачи насоса при различных углах установки лопастей рабочего колеса. [c.783]

Из этого уравнения следует, что критический кавитационный запас зависит только от скорости движения жидкости в рабочем колесе. Он мало зависит от вида и температуры жидкости. Таким образом, если потоки автомодельны, можно использовать теорию подобия для определения кавитационных характеристик подобных насосов. В результате С. С. Рудневым было предложено уравнение для определения критического кавитационного запаса, имеющее вид [c.139]

Основными показателями работы гомогенизаторов являются универсальная рабочая и кавитационная характеристики. Универсальная характеристика гомогенизатора представляет зависимость между его производительностью, затрачиваемой мощностью и КПД. Она дает представление об уровне совершенства конструкции гомогенизатора и его техническом состоянии. [c.464]

В ряде случаев к классу лопастных насосов кроме центробежных и осевых относят и вихревые насосы [82]. Такой подход имеет вполне четкое обоснование. У всех этих типов насосов напор создается за счет вращения лопастного рабочего колеса. Кроме того, центробежные, осевые и вихревые насосы имеют идентичные рабочие и кавитационные характеристики. Поэтому в книге во всех случаях, когда рассматриваемые положения относятся ко всем указанным типам насосов, центробежные, осевые и вихревые насосы объединяются под названием лопастных. Если же рассматриваемые положения касаются по отдельности только центробежного, осевого или вихревого насоса, то это оговаривается. [c.9]

На рис. 1.21 приведены построенные нами по уравнению (1.53) кавитационные характеристики = f (dy/d , Рв ) Фактический коэффициент подсоса гидроструйного насоса и должен быть меньше кавитационного коэффициента подсоса или (в пределе) равен ему. Если струйный насос работает при неизменных давлениях рабочей (рр) и пассивной (рн) жидкостей, то при снижении противодавления ро коэффициент подсоса и будет увеличиваться лишь до тех пор, пока не достигнет значения, равного u . т. е. до момента возникновение кавитации. [c.55]

Рис. 1.22. Совмещенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных насосов с центральным соплом

Рис. 1.23. Безразмерные рабочие р = [ (и) и кавитационные Рк = / ( ) характеристики, а также характеристики КПД т) = / (и) для гидроструйных насосов с центральным соплом а — = 1,8 б — " 3,0 в — 4,0

Рис. 1.24. Безразмерные рабочие р = (и) и кавитационные рк = (и) характеристики, а также характеристики КПД т = / (и) для гидроструйных иасосов с центральным соплом а — ,/ 0 = 5,0 б — 1(1 = 7,0 в — йг <1.= 8,6 г - 10.2

В результате использования расчетных уравнений или нормальных и частных (кавитационных) характеристик определяется лишь основной геометрический параметр гидроструйных насосов — отношение площадей или диаметров камеры смешения и сопла. Для реализации необходимых требований к гидроструйным насосам по расходам и давлениям требуется рассчитать конструктивные размеры рабочего сопла, входного участка камеры смешения, самой камеры смешения и диффузора. Иногда по условиям размещения приходится уменьшать расчетную длину гидроструйного насоса, что может, например, достигаться заменой одного большого насоса несколькими насосами меньших размеров заменой одного сопла несколькими применением специальных видов диффузоров, позволяющих сократить их длину применением вместо гидроструйного насоса с центральным соплом струйного насоса с кольцевым соплом и т. п. [c.60]

В настоящей главе рассмотрены рабочие и кавитационные характеристики насосов, которые можно использовать совместно с гидроструйными аппаратами. В связи с наличием большого числа книг по насосам 149, 57, 67, 82 и др. 1 здесь приведены лишь сведения, необходимые при расчете характеристик комбинированных установок. [c.104]

В более быстроходных насосах п, = 100- 350) характеристики Н — Q, N — (Э, т] — Q при возникновении кавитации понижаются постепенно еще до того, как будет достигнут срывной режим. В этих случаях канал между лопастями рабочего колеса широкий и короткий, поэтому требуется большее падение напора на входе в канал или более значительное увеличение подачи, чтобы кавитационная каверна заняла всю ширину канала. Вследствие этого снижение кривых Н — Q, N — С, т — Q происходит на большем диапазоне подач. [c.116]

Как следует из приведенных выще формул, в вихревых насосах закрытого типа уменьщение подачи ведет к ухудшению кавитационных качеств, в отличие от вихревых насосов открытого типа. Более подробные сведения о рабочих и кавитационных характеристиках вихревых насосов приведены в книге О. В. Байбакова [3]. [c.121]

В практике использования серийных лопастных насосов возникает необходимость в преобразовании их рабочих или кавитационных характеристик . В ряде случаев приходится изменять их подачу, напор, увеличивать кавитационный запас. [c.121]

И, наконец, существенного изменения рабочих и кавитационных характеристик насоса можно добиться с помощью включения в схему гидроструйных насосов (см. вторую часть книги). [c.123]

Применяя данный способ регулирования, следует помнить, что при изменении частоты вращения кроме характеристик Н—С, N—Q и r —Q изменяются и характеристики НЦ" —Q (рис. 4.10)-В центробежных насосах при коэффициенте быстроходности п, = = 105 - 280 подача, соответствующая режиму срыва, с ростом п, несколько увеличивается, если рабочая точка расположена справа от режима максимального КПД. В тех случаях, когда рабочая точка лежит слева от режима максимального КПД, подача, соответствующая срывному режиму при заданном кавитационном запасе, уменьшается с увеличением частоты вращения. Причиной такого изменения кавитационных характеристик при изменении частоты вращения является изменение местного падения давления на лопастях рабочего колеса. Эти потери минимальны при режиме максимального КПД (штриховая линия на рис. 4.10) и увеличиваются при удалении рабочей точки от номинального режима. [c.132]

При возникновении кавитации подача насоса ограничивается из-за частичного парообразования на входе в колесо. Нормальная Я—( -характеристика 1 на рис. 4.11 в этом случае переходит в одну из частных Н—С-характеристик, зависящих от располагаемого кавитационного запаса. При этом рабочая точка перемещается в положение а, б, в или г в зависимости от уровня в приемном резервуаре. Таким образом может осуществляться автоматическое регулирование подачи в зависимости от поступления жидкости в приемный бак. Однако рабочая точка не должна выходить за область, ограниченную штриховой кривой 6, иначе может произойти полный срыв работы насоса или недопустимая пульсация давления в системе. Как отмечает Б. М. Певзнер [491, опыт эксплуатации системы саморегулирования конденсатных насосов на судах показывает, что они могут работать в этом режиме длительный период без существенных, повреждений. [c.132]

Главными направлениями научно-исследовательской работы являются изучение рабочего процесса в ступенях быстроходностью 8 = 75-г-100 в целях возможного повышения экономичности питательных насосов большой мощности и создание ступеней насосов с непрерывно падающей формой напорной характеристики, обеспечивающей совместную работу насосов в широком диапазоне подач исследование осевых насосов в целях улучшения энергетических и кавитационных показателей работы по созданию осевых предвключенных ступеней центробежных насосов с возможно более высокими кавитационными характеристиками исследование рабочего процесса насосов в условиях режима с развитой местной кавитацией исследование нестационарных явлений в насосах работы по созданию технически высокоэффективных обратимых агрегатов и др. [c.6]

В предыдущем параграфе говорилось о том, что степень развития кавитации в гидравлической машине, а следовательно, и ее характеристики зависят от величины давления на входе в рабочее колесо маишны. В случае центробежных и осевых насосов это давление во многом определяется месторасположением насоса относительно уровня свободной поверхности перекачиваемой жидкости в приемном резервуаре или, иными словами, высотой всасывания данного насоса. Однако выражение кавитационных характеристик насоса в значениях высоты всасывания очень неудобно, так как высота всасывания изменяется с изменением подачи и числа оборотов насоса, при применении насоса для перекачки различных жидкостей и т. д. В связи с этим обычно для характеристики кавитационных свойств гидромашин пользуются безразмерными параметрами кавитации. [c.13]

В связи с этим были предложены другие параметры для характеристики кавитационных условий в гидравлических машинах. Одним из них является коэффициент кавитации Тома а. Тома предположил 167], 1158], что динамическое падение давления, включая скоростной напор, на входе в рабочее колесо насоса или на выходе из рабочего колеса гидротурбины может быть выражено как часть полного напора Н, действующего на мацщну, т. е. [c.15]

Одним из способов улучшения кавитационных характеристик центробежного рабочего колеса является выполнение его с перерасширенным диаметром входа, большим, чем оптимальный, с уве-лйченной шириной каналов на входе и с увеличенными входными углами [76, 87, 135]. При работе насоса на режимах с подачей меньшей, чем расчетная, часть сечения заполнена потоком обратного направления, который двигается от лопастей колеса ко входу в насос. [c.175]

Кавитационная характеристика динамического насоса — зависимость напора от кавитационного запаса при постоянной подаче (рис. 11.9, а). Графики характеристики строят для минимального, номинального и максимального О в рабочем интервале подач (с отклонением не более 5%). Кавитационный запас понижают ния в баке стенда с помощью вакуум-насоса, ласти от начала кавитации [c.153]

В лаборатории НИИ Реактив проведены исследования кавитационноакустических аппаратов погружного и проточного типов. Получены эмпирические уравнения для расчета вводимой в рабочую среду мопщости по конструкторским и скоростным характеристикам, включающим частоту вращения ротора, статического давления, тока нагрузки, холостого хода и др. параметры. Сравнение расчетных данных с экспериментальными пoкaзaJ и, что погрещность формул не превышает 5%. Показано, что эффективность кавитационных процессов можно увеличить путем поддержания статического давления в технологической камере, равным половине давления, развиваемого центробежными силами на периферии ротора. Подтверждено, что применение магнитных приводов в гидродинамических кавитационно-акустических аппаратах предоставляет возможность успеншого их использования в условиях высоких температур и давлений. [c.36]

Результаты испытания насоса на кавитацию наносят на рабочую характеристику насоса обычно в форме кривой зависимости допустимого кавитационного запаса А/1доп от подачи насоса (см. рис. 3-3). [c.242]

Внешним проявлением кавитации в объемном насосе являются шум и вибрации при его работе и, при развитой кавитации, снижение его подачи. На рис. 4-30, а показаны кавитационные характеристики насоса. Видно, что при постоянном по мощности режиме работы (р = onst и п = onst) и давлении перед насосом Рхнтш его подача начинает уменьшаться из-за кавитации. Снижение подачи означает, что рабочие камеры к концу цикла заполнения остаются частично незаполненными. Причиной этого является интенсивное выделение из жидкости парогазовой фазы, когда давление в камерах мало. Условия возникновения кавитации удобнее всего рассмотреть для поршневого насоса. [c.316]

Сопоставление характеристик (см. рис. 6-20) показывает, что у пропеллерных турбин при отклонении нагрузки или расхода от оптимального к. п. д. снижается значительно быстрее, чем у поворотно-лопастных. В связи с этим мощные пропеллерные турбины применяются редко. Но поскольку на многоагрегатных ГЭС имеется возможность использовать турбину в узкой зоне режимов, близкой к оптимальному, отношение к этим турбинам в последнее время изменяется. Так, на ДнепроГЭС П, введенной в эксплуатацию в 1976 г., часть агрегатов имеет разработанные и изготовленные на ХТГЗ мощные пропеллерные турбины й, = 6,8 м, с углом установки лопастей рабочего колеса +9 30, N = 115 МВт, п -= 107,1 об/мин. Это позволило уменьшить диаметр втулки с = 0,43 у соответствующей поворотно-лопастной турбины до ВТ = 0,35, снизить примерно на 10% массу турбины и несколько улучшить кавитационные показатели. Полученный опыт указывает на целесообразность использования в некоторых случаях пропеллерных осевых и диагональных турбин. [c.144]

При каждом открытии лопаток направляющего аппарата исследуют несколько рабочих режимов, характеризуемых величиной тормозного момента и приведенными числами оборотов. Таким образом, на линии Со = onst универсальной характеристики отмечают несколько значений акр. Проведя аналогичные испытания при всех других открытиях, получают необходимые данные о кавитационных качествах модельной турбины при различных режимах ее работы. [c.169]

Следует отметить, что постоянство расходных характеристик форсунок существенно зависит от давления распыливаемой жидкости, ибо с его повышением значительно снижается срок службы рабочих деталей форсунки из-за кавитационного и эрозионного износа, причем величина этого износа тем заметнее, чем ниже степень термической обработки распыливающих элементов. Например, срок службы термически обработанных поверхностей форсунок средней производительности при распыливании мазута под давлением 20, 30 и 40 кГ1см по данным ЦКТИ [Л. 3-37] составляет соответственно I ООО, 600 и 300 ч. Применение же термообработанных углеродистых сталей, равно как и высококачественных сталей марок ХВГ, 3X13, Р-18, Х-3, Х-4, увеличивает срок службы форсунок в 1,5—2 раза [Л. 3-37]. [c.112]

При перекачке перегретой воды питательным насосам, работающим с высоким числом оборотов, предъявляются жесткие требования в отношении кавитационных качеств. Величина иод-пора для этих насосов зависит от кавитационной характеристики рабочего колеса первой ступени и от температуры перекачиваемой воды. С целью уменьшения иодиора колесо первой ступени изготовляют с двусторонним подводом жидкости или расширяют вход в колесо при одностороннем подводе жидкости. Если этими мероприятиями не достигается необходимого результата, то требуемый подпор питательному насосу создается дополнительным (бустерным) насосом равной подачи (как правило, одноступенчатым), но работающим с пониженным числом оборотов. [c.199]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]

К сравнительному исследованию ранее неизученных типов гидроструйных насосов, например насосов с кольцевым рабочим соплом 162], кольцевых насосов с двухповерхностной струей [43]. С другой стороны, наличие гидравлических, кавитационных и других характеристик струйных насосов позволяет разработать методы расчета и оптимизации комбинированных установок, в которых гидроструйные и другие насосы применяются совместно. [c.30]

Кавитационные характеристики гидроструйных насосов (рис. I.2I) можно совместить с рабочими гидравлическими характеристиками. Такие совмещенные характеристики приведены на рис. 1.22. По оси абсцисс отложены значения основного геометрического параметра струйных насосов drid , а по оси ординат — безразмерный перепад давления р = Аро/Арр [см. формулу (1.23)]. На графике отложены линии равных коэффициентов подсоса и, рассчитанных по уравнению (1.22), а в виде наклонных прямых — [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология