Кавитационный первый

При переходе различных по принципу действия эмульгаторов в кавитационный режим кавитация становится определяющим фактором. Это было доказано сопоставлением дисперсности эмульсий и акустических спектров мешалки, струйного смесителя и ультразвукового излучателя. Результаты эмульгирования трансформаторного масла в воде при 293 К без дополнительных эмульгаторов приведены в табл. 6.1. Спектры (рис. 6.5, а) снимались с использованием полосовых анализаторов, а кривые распределения (рис. 6.5, б) - по микрофотографиям. Введем в качестве первого параметра, характеризующего излучение, относительную ширину спектра [c.123]

В первой серии экспериментов открытые капиллярные трубки (с/=1 мм) с коническими входами (рис. 6.6, о) опускались в ванну с водой. Колебания создавались магнитострикционным преобразователем типа ПМС-6, работающим в кавитационном режиме /=20 кГц, /=3 Вт/см ). При включении ультразвука наблюдалось повышение уровня мениска (АН>0), если расширение было обращено вниз, и опускание (ДЖО), если расширение было обращено вверх. [c.129]

Во-первых, часть рабочего объема рабочих камер занимает газ, поступающий вместе с жидкостью и выделяющийся из нее во время всасывания, а также пузырьки, заполненные парами жидкости, если насос действует в кавитационном режиме (см. 50). Некоторая часть рабочего объема полезно не используется в связи с запаздыванием закрытия клапанов в начале всасывания в цилиндр поступает жидкость из полости нагнетания, а в начале хода нагнетания — вытесняется обратно в полость всасывания. Наконец, отрицательное влияние на подачу насоса оказывает расширение жидкости, остающейся в рабочей камере после закрытия нагнетательного клапана, а также податливость стенок рабочей камеры. [c.109]

ДО полного срыва должно быть не менее 8. Критический кавитационный запас определяется в той точке характеристики, где падение напора составляет 2% от напора первой ступени или 1 м, если напор первой ступени более 50 м. [c.153]

При воздействии кавитационного ультразвука происходит необратимая инактивация лизоцима [64], вызванная, видимо, разрушением какой-либо важной для каталитической активности функциональной группы активного центра фермента. В роли такой лабильной группы могут выступать, например, остатки триптофана 62, 63 или 108 активного центра лизоцима, модификация которых приводит к потере ферментативной активности [66—69]. Умень-ше(гие ферментативной активности лизоцима ирй озвучивании раствора фермента следует кинетике первого порядка [64]. [c.160]

У МНОГИХ тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь приходится ограничиться только вторым критическим режимом. [c.240]

Работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами может быть допущена, если к износостойкости насоса не предъявляются повышенные требования (например, насос кратковременного действия), если при работе насоса в этой области эрозии не возникает (относительная скорость жидкости перед входом на лопатки колеса меньше пороговой ) или если работа насоса в этой области кратковременна. Первый критический кавитационный запас или (если работа в области Д/1, р ЛЛ > допустим 1), второй принимают [c.241]

При испытании регулируемых насосов кавитационную характеристику получают, установив максимальную производительность. Второй метод кавитационных испытаний требует применения двигателей с особенно широким диапазоном регулирования п . Если возможность такого регулирования отсутствует, то испытания при работе на вязких жидкостях ведут по первому методу, обращая особое внимание на количество газа в жидкости и следя за ее уровнем в успокоительном бачке. [c.352]

При истечении через цилиндрический насадок под уровень первый режим истечения не будет отличаться от описанного выше. Но когда абсолютное давление внутри насадка благодаря увеличению Я падает до давления насыщенных паров, начинается кавитационный режим истечения, при котором расход перестает зависеть от давления р , т. е. получается эффект стабилизации расхода (см. 1.21). [c.132]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь [c.229]

Первый критический кавитационный запас или, в случае допустимости работы в области Ah > Ah > Ahn, второй принимают за наименьшую величину кавитационного запаса, при которой возможна эксплуатация насоса. Для того чтобы насос не работал в режиме недопустимо сильной кавитации из-за неточного учета всех факторов в расчете, назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим. Обычно это превышение принимают равным (0,2—0,3) Следовательно, [c.230]

Уравнение (2.78) получено на основании изучения потока жидкости при отсутствии кавитации [уравнение (2.76) написано для сечения К струйки, давление в котором минимально при отсутствии кавитации). Следовательно, оно пригодно для определения первого критического кавитационного запаса. Однако написав уравнение Бернулли (2.76) для сечения струйки непосредственно перед лопатками рабочего колеса и сечения, в котором поток отрывается от лопатки при втором критическом режиме, получим уравнение, полностью совпадающее с уравнением (2.78), но пригодное для определения второго критического кавитационного запаса. Критическое число кавитации Ки Для второго критического режима меньше, чем для первого. [c.233]

Из уравнения (2.81) следует, что кавитационные свойства насоса тем выше, чем больше С. При работе в оптимальном режиме насосов, плохих в кавитационном отношении, кавитационный коэффициент быстроходности для первого критического режима [c.235]

Другим способом повышения кавитационных качеств насоса является установка на входе в рабочее колесо первой ступени осевого колеса (рис. 2.47), которое повышает давление у входа в центробежное колесо, что обеспечивает его бескавитационную [c.236]

Считалось, что нормальный выход желательно иметь всегда и обосновывалось это тем, что при нормальном выходе будут меньше абсолютные скорости течения воды в отсасывающ,ей трубе и на выходе из нее, вследствие чего ожидалось уменьшение потерь энергии как внутри трубы, так и при выходе из нее. Кроме того, считалось, что при нормальном выходе вследствие отсутствия закрутки потока в отсасывающей трубе будет более равномерное распределение скоростей по сечениям трубы, что должно привести к улучшению кавитационных свойств турбины. Однако эксперименты, проведенные за последние годы в различных лабораториях, не подтвердили, казалось бы, на первый взгляд бесспорного предположения. Наоборот, опытами было установлено, что положительная закрутка потока (о 2 совпадает с направлением на выходе из лопастей рабочего колеса соответствующая значению Vu2, равному 0,2gH, оказывает благоприятное влияние на к. п. д. турбины и ее кавитационные качества. Объясняется это тем, что при закрученном потоке на выходе из рабочего колеса лучше обтекается диффузорная часть отсасывающей трубы и меньше потери в самом рабочем колесе, так как при этом меньше относительные скорости течения воды по лопастям рабочего колеса. [c.75]

Работа турбины без кавитации или с малой степенью ее развития обеспечивается в первую очередь правильным выбором высоты отсасывания. При этом при подсчете высоты отсасывания необходимо пользоваться надежными кавитационными характеристиками турбины, полученными испытаниями при моделировании всех элементов ее проточной части или, по крайней мере, при моделировании рабочего колеса, его камеры и отсасывающей трубы. Чтобы уменьшить повреждения от кавитации, детали турбины, больше всего подверженные кавитации, изготовляются из особо стойких материалов, например из нержавеющей стали, содержащей 12—14% хрома, или покрывают их поверхность защитным слоем стойкого против кавитации материала. Хорошо противостоят кавитации по- [c.165]

Часто бывает, что установленные на гидроэлектростанциях турбины с первых дней эксплуатации обнаруживают недопустимую кавитацию, сопровождающуюся образованием центрального вихря за рабочим колесом, что вызывает сильную вибрацию всего агрегата. В этом случае для борьбы с кавитацией и предупреждения вихре-образования под рабочее колесо впускают воздух атмосферного или более высокого давления. При этом рекомендуется подводить воздух в зону, наиболее близкую к оси турбины. Воздух проникает в область центрального вихря и заполняет ее, несколько снижая вакуум в зоне кавитации. Тем самым кавитация уменьшается или полностью исключается. Для уменьшения или исключения кавитации можно также несколько увеличить потери энергии в отсасывающей трубе, что ведет, как показывает уравнение (127), к уменьшению кавитационного коэффициента турбины и тем самым делает возможным бескавитационную ее работу при существующих высотах отсасывания. [c.166]

При разрушении от коррозионного растрескивания и коррозионной усталости основное воздействие механического фактора определяется действием растягивающих напряжений первого рода, т. е. макронапряжений, уравновешиваемых в объемах, соизмеримых с размерами детали. Для кавитационных разрушений основную роль играют напряжения второго рода — неоднородные микроискажения, уравновешивающиеся в пределах элементов микроструктуры металлов. При эрозии и фреттинге характерным является искажение кристаллической решетки. Механическое воздействие в этих случаях распространяется главным образо.м на поверхностные слои атомов металла или окисные пленки. [c.64]

В большинстве применяемых в промышленности форсунок для распыливания используется потенциальная энергия напора топлива, или кинетическая энергия воздуха или пара. Однако, как показано в гл. 3, для дробления струи на капли затрачивается очень небольшая часть энергии напора в виде энергии турбулентных пульсаций, волновых колебаний, аэродинамического сопротивления и кавитационных образований. Одна из первых попыток увеличить волновые колебания была предпринята в дизельных форсунках путем так называемого дробящего истечения, которое заключалось в разделении одного цикла подачи топлива на систему отдельных, более кратковременных впрысков [219]. Эта же идея была использована в форсунках непрерывного действия, в которых подача топлива кратковременными последовательными впрысками способствовала более мелкому распыливанию. Улучшение распыливания при дробящей подаче обусловливается резкими (ударными) увеличениями скоростей, что вызывает дополнительные волновые колебания. Организация такого истечения достигается с помощью установки двух дросселирующих сечений, одно из которых изменяется клапаном с пружиной. Эта схема создает автоколебания гидромеханической системы, состоящей из насоса, гидравлического аккумулятора и форсунки. Частота колебаний в таких форсунках достигает 200—1000 гц. [c.229]

В рассмотренных конструкциях многоступенчатых насосов (рис. 9-12, 9-15) все рабочие колеса одинаковы. Но в некоторых случаях рабочее колесо первой ступени другой формы, чем остальные, например, с двойным входом. Это делается для улучшения кавитационных показателей насоса. [c.335]

Как следует из приведенных выше рассуждений, при большом кавитационном запасе кавитации в потоке не наступает, напор и мощность от Ак не зависят. При достижении давления р = р начавшаяся кавитация приводит к уменьшению напора и мощности насоса. Режим, при котором начинается падение давления и мощности, называют первым критическим режимом. Ему соответствует первый критический кавитационный запас Д/г °, которому, в свою очередь, соответствует [c.137]

Предельные (кавитационные) режимы струйных насосов. Если статическое давление на каком-либо участке проточной части СН снижается до давления насыщенных паров текущей жидкости, то в ней возникает парообразование (холодное кипение). Образовавшаяся паро-жидкостная смесь при последующем перемещении попадает в область повышенного давления, где происходит быстрая конденсация паров. Жидкость мгновенно заполняет остающиеся полости, вызывая гидравлические удары. Это явление называют кавитацией, а режим работы СН — кавитационным. Возникновение такого режима наиболее вероятно на участках с наиболее высокой температурой и наиболее низким статическим давление. Такими участками в СН являются выходной участок рабочего сопла и входной участок камеры смешения. Для первого из них характерно струйное истечение высоконапорной вскипающей жидкости, для второго — струйное кавитационное течение инжектируемой или смешанной жидкости. [c.422]

На рис. 1.6 представлена морфология подсистемы Процесс . Ядро подсистемы состоит из четырех элементов вещество, продукт, воздействие, преобразование. Взаимосвязь между ними осуществляется следующим образом вещество в виде сырья поступает в подсистему и преобразуется в ней в продукт вследствие реализации в подсистеме некоторого воздействия. Преобразование осуществляется на двух уровнях на уровне изменения признака, характеризующего вещество, и на уровне изменения концепта признака (рис. 1.2). Преобразование осуществляется в соответствии с физическими, химическими и физико-химическими законами (принцип физичности). Локальная временная метрика подсистемы задается воздействием на процесс преобразования. Причем, воздействие здесь и далее везде подтаксон — гидроакустическое , а его концепт (мерон) определяется первой функциональной целью процесса. Локальная пространственная метрика подсистемы может ограничиваться ультрамикроуровнем (молекулярный, коллоидный), микроуровнем (кавитационное облако, пограничный слой), макроуровнем (система в целом). [c.22]

Механические и коррозионные факторы в процессе кавитационной эрозии могут влиять в различной степени, в зависимости от условий. Обычно преобладают первые. Скорость образо-нанпя кавитационных разрушений зависит от скорости потока и состава среды, от температуры коррозионной стойкости металла и его склонности к пассивации, от состояния поверхности и прочностных характеристик металла. [c.456]

В результате испытания полуают кавитационную характеристику (рис. 4-11, V), на которой можно отметить две критические высоты всасывания ) и Первая из них соответствует началу [c.142]

Перреновские черные пленки в некоторых случаях, в первую очередь в случае олеата натрия, оказываются исключительно прочными и живут очень долго. Дьюару (1917—1923 гг.), например, удалось сохранить черную пленку в закрытом сосуде в течение трех лет. В 1962 г. Дерягин и Гутоп провели теоретическое исследование механизма разрушения таких сдвоенных адсорбционных слоев. Рассматривая перренов-скую пленку как двумерный кристалл, они в рамках представлений Де Фриза [3] (см. гл. 6) сумели дать количественную картину кавитационного , или дырочного , механизма их разрушения. Так как в данном случае исключается возможность разрушения тонкого слоя путем прогибания (энергетически наиболее выгодного процесса), то здесь действует дырочный механизм, при котором очень тонкие пленки обладают большой устойчивостью. [c.229]

Зависимость параметров кавитационной активности излучателя от частоты вращения ротора имеет экстремальный характер, что подтверждает необходимость тщательного подбора оптимальных технологических параметров процесса и наличия средств оперативного контроля за акустическими характеристиками излучателя. Для получения развитой кавитации необходимо обеспечить достаточный перепад давлений между полостью ротора и камерой статора. Давление в полости ротора возникает под действием цетробежных сил, действующих на жидкость при вращении ротора. Давление в полости ротора можно повысить, либо увеличивая диаметр ротора излучателя, либо повыщая частоту его вращения Первый путь приводит к повышению стоимости излучателя из-за возрастания металлоемкости и сложности обеспечения малых зазоров. Второй путь требует затрат на приобретение преобразователя частоты Однако затраты в последнем случае оправданы, если учесть дополнительные возможности регулирования параметров акустического поля [c.32]

Для изучения кавитационных качеств насоса производят его кавитационные испытания, в результате которых для каждого режима работы насоса получают кавитационную характеристику (рис. 3-32). Она представляет собой зависимость напора и мощности от кавитационного запаса при постоянной частоте вращения и подаче. При больших кавитационных запасах кавитационные явления отсутствуют и величины напора и мощности от кавитационного запаса не зависят. Возникновение кавитации приводит к уменьшению напора и мощности насоса. Режим, при котором начинается падение напора и мощности, называют первым критическим режимом. Ему соответствует первый критический кавитационный запас В начальной стадии процесса, когда ДЛхкр > [c.239]

В результате кавитационного испытания насоса получают кавитационную характеристику, образец которой изображен на рис. 3-32. По кавитационной характеристике определяют критические кавитационные запасы для первого и второго режимов. Если на кавитационной характеристике пр первом критическом режиме резкого излома кривой нет, то за первый критический режим принимают условно такой режим, при котором напор насоса уменьшается на 2% по сравнению с напором насоса в области безкавитационной работы. По уравнению (3-38) вычисляют допустимый кавитационный запас. Обычно его определяют по первому критическому кавитационному запасу. Если работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами допустима, то допустимый кавитационный запас находят по второму критическому кавитационному запасу. [c.245]

Таким образом, первый способ аналогичен кавитационному испытанию центробежных насосов, но отличается от него при значительной вязкости жидкости затрудненным отделением воздуха в бачке. Поэтому для объемных машин применяется также другая, специфичная форма кавитационной характеристики (рис. 4-30, б). Она представляет собой луч Qa = f (nj при = onst и f = onst, на котором отмечены предельные значе- [c.334]

Широко известны химико-термические методы обработки, в первую очередь, термодиффузионные покрытия, например, азотирование, различные способы металлизации, напыления неметаллических (керамических) материалов, стеклоэмалнрование. В качестве защиты от кавитационного и абразивного изнаига-вания могут применяться полиуретановые покрытия, наносимые на изделия лакокрасочным способом [32]. [c.89]

При перекачке перегретой воды питательным насосам, работающим с высоким числом оборотов, предъявляются жесткие требования в отношении кавитационных качеств. Величина иод-пора для этих насосов зависит от кавитационной характеристики рабочего колеса первой ступени и от температуры перекачиваемой воды. С целью уменьшения иодиора колесо первой ступени изготовляют с двусторонним подводом жидкости или расширяют вход в колесо при одностороннем подводе жидкости. Если этими мероприятиями не достигается необходимого результата, то требуемый подпор питательному насосу создается дополнительным (бустерным) насосом равной подачи (как правило, одноступенчатым), но работающим с пониженным числом оборотов. [c.199]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. В этом случае приходится ограничиваться вторым критическим режимом. В качестве наименьшего кавитационного запаса принимают либо первый, либо второй критический кавитационный запас. Для предотвращения работы насоса в нежелательном каиитационном режиме обычно назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим, т. е. [c.138]

Из выражения (3.77) следует, что кавитационные свойства насоса тем выше, чем больше величина С. При работе в оптимальном режиме плохих в кавитационном отношении насосов для первого критического режима можно принимать С=600ч-700, для нормальных насосов С = 800ч-1000, для насосов с повышенными кавитационными свойствами С= 1300- 3000. Эти коэффициенты принимают безразмерными при подстановке в формулу (3.77) подачи ( , м /с, п, об/мин, и Айкр, м. [c.139]

В одном корпусе насоса последовательно размещаются два колеса первое колесо - рабочее колесо центробежного типа (первая ступень насоса) второе колесо - рабочее колесо вихревого насоса (вторая ступень насоса). Эти насосы имеют повышенные кавитационные показатели и повышенную напороспособность. Они развивают более высокое давление, имеют большее значение КПД, менее склонны к кавитации по сравнению с центробежными насосами. Жидкость поступает в рабочее колесо центробежного типа, которое создает подпор у рабочего колеса вихревого насоса. Принцип действия рабочего колеса центробежного типа изложен в п. 2.6, а вихревого - в п. 2.15. Схема центробежновихревого насоса показана на рис. 2.30. [c.688]

В данной схеме на первой стадии с интенсивностью Х2 происходит генерирование потока кавитационных пузырьков. Здесь f(t) некоторая функция времени, задающая импульсность данного процесса. Стадия 2 [c.13]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]

В многоступенчатых насосах кавитация наблюдается лишь в первой ступени. Поэтому снижение напора, мощности и КПД при кавитации у них выражено менее отчетливо. В насосах с двусторонним входом жидкости в рабочее колесо поток делится поровну между двумя входами, поэтому в формуле (4.31) расход берется равным Q/2. Отсюда следует, что при одном и том же кавитационном запасе ЛЛкр и одинаковой подаче Q частота вращения для насоса с двусторонним входом может быть принята в 1/2 раз большей, чем для насоса с односторонним входом. [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология