Напряжения сжатия

В тонких стенках аппаратов при (5—С)/Л 0,04, работающих под наружным давлением (например, аппаратов с рубашками) или год вакуумом, возникают напряжения сжатия, т. е. возможно [c.162]

Когда температура внутри цилиндра ниже наружной, наблюдается обратная картина распределения напряжений на внутренней поверхности возникают напряжения растяжения, на наружной — напряжения сжатия (рис. 34). [c.61]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является С1 ятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки о достигает предела текучести металла Стт. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки). [c.10]

Нагрев до температур, создающих напряжения выше предела текучести, приводит к пластической осадке стержня и возникновению напряжений сжатия, равных ат. [c.144]

Фундаменты печей. Фундамент проектируют с усилением под несущими стойками каркаса печи и сооружают из монолитного или сборного железобетона. Площадь опорной плиты рассчитывают с учетом нормативного допускаемого напряжения сжатия бетона. Правильность расположения фундамента и его осей, а также высотных опорных отметок регламентирована нормами предельных отклонений от проектных размеров отклонение осей фундамента и размещения отверстий для фундаментных болтов 10 мм минимальный зазор для подливки между опорной плитой рамы и опорными плоскостями фундамента 25—30 мм. Для защиты бетона от разрушения грунтовыми водами предусматривают при возведении фундаментов дренажные приспособления и гидроизоляцию. Фундаменты конструктивно изолируют от воздействия высоких температур устройством каналов для циркуляции воздуха, так как цемент бетона при 300—400 °С теряет кристаллическую воду, поэтому его прочность снижается. [c.44]

Максимальное напряжение сжатия в сечении опорной части определяют как сумму напряжений от весовой нагрузки и соответствующих изгибающих моментов [c.114]

Эпюра / температур в футеровке может быть представлена как сумма эпюр II и III. В результате совместной работы сжатого слоя футеровки толщиной х и растянутой оболочки на поверхности их контакта возникает давление q. Напряжение сжатия в футеровке от усилия q [c.218]

Допускаемые напряжения сжатия для грунтов [c.95]

Герметичность вальцовочного соединения трубы в двойнике нарушается вследствие того, что охлажденный двойник препятствует удлинению уплотнительного пояска печной трубы. Поясок оказывается сжатым в гнезде корпуса двойника, причем появляются такие напряжения сжатия, которые превышают предел упругости стали. В указанных условиях как гнездо корпуса двойника, так и поясок трубы получают остаточную деформацию и после охлаждения между ними появляется зазор, который при опрессовке может дать течь. [c.195]

Одним из положительных эффектов испытаний является снятие сварочных напряжений и реализация напряжений сжатия. [c.59]

Концентраторы напряжений вызывают неравномерное распределение напряжений и деформаций при нагружении. Многие концентраторы таковы, что при нагружении в отдельных участках элемента могут возникать пластические деформации. В результате этого после разгрузки сосуда от испытательного давления в окрестности концентратора возможно возникновение полей остаточных напряжений, отличающихся от таковых при нагружении. Причем в зонах, где возникли пластические деформации при нагружении, реализуются напряжения сжатия. Схематически, процесс возникновения остаточных напряжений при испытаниях показан на рис. 1.20. [c.60]

Здесь N — сжимающая сила й — высота сечения (в направлении действия изгибающего момента) Рс — площадь сжатой части сечения, которую определяют в предположении прямоугольной эпюры напряжения сжатия (центр тяжести сжатой части сечения совпадает с точкой приложения внешней сжимающей силы N и положения границы площади определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести) е — эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести сечения (Лэ = 3,5/-, где г — радиус инерции сечения в направлении действия изгибающего момента, для прямоугольного сечения = Л) со — коэффициент, равный для сечения произвольной формы 03 = 1- -е/(31/) 1,25 и для прямоугольных сечений т = 1 + е/(1,5Л) 1,25 у — расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета. [c.243]

Здесь О — расчетная поперечная сила op — расчетное сопротивление футеровки срезу, значение которого по неперевязанному сечению при растворе марки 50 и выше следует принимать равным 0,16 МПа Оо — среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной продольной нагрузке, подсчитанное с коэффициентом перегрузки 0,9 Р—расчетная площадь сечения. [c.243]

Напряжения сжатия в футеровке, нагретой с внутренней стороны до 300 °С включительно, определяются по формуле [c.247]

Напряжения сжатия в футеровке, нагретой с внутренней стороны выше 300 "С [c.247]

Опыт показывает, что трещины начинаются на тех участках поверхности, где имеются растягивающие напряжения. Участки, имеющие напряжения сжатия, наоборот, устойчивы против растрескивания. На рис. 85 представлена зависимость склонности латуни к коррозионному растрескиванию от величины растягивающего напряжения. [c.114]

Напряжение сжатия в бетоне определяется по формуле [c.307]

Обработка металлическими щет ками позволяет регулироват ь качество гюверхностпого слоя мет алла в широких пределах (от 100 до 0,05 мтсм). В поверхностных слоях образуются благоприятные, с эксплуатационной точки зрения, напряжения сжатия с различной глубиной залегания (до 15 мм) и степенью упрочнения до 50%. [c.95]

В начальный момент нагрева про 1Сходит накопление упругих напряжений сжатия до величины, равной пределу текучесги. [c.143]

Оценим температуру, при К0Т0 0Й напряжения сжатия а в стержне достигают значения предела те кучесги Oj [c.143]

Расчет нижнего опорного узла заключается в выборе марки бетона для фундамента, определении ширины нижнего опорного кольца из условия, чтобы напряжения сжатия, передаваемые от него на фундамент, были меньше допускаемых [ст]бгг, и проверке на прочность и устойчивость всех э 1ементов опорного узла (верхнего и нижнего опорных колец, ребер, опорной обечайки в месте соединения с верхним опорным элементом) при зманных их размерах. Так как в ОСТе иа стандартные опоры заданы все р азмеры нижнего опорного узла, кроме Ь], в данной работе [c.165]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

Если нагрузка Р сжимающая (т. е. на.правлена к оси цилиндра), силы 5 и Т отрицательны и вызывают напряжения сжатия по всей толншне стенки цилиндра. Моменты же М и К, возникающие от действия Р, положительные и вы.зывают на наружной пов фхности цилиндра напряжения сжатия, а на внутренней — растяжения. [c.314]

Рассмотрим цилиндр, нагруженный пнутрснчим давлением. Клк мы знаем, последнее вызывает радиальные напряжения сжатия и КОЛ цсвые напряжения растяжения. Если такой цилиндр подвергну г внутреннему обогреву, то, очевидно, что радиальные напряже- [c.324]

Чистые жидкости подобно твердым телам выдерживают очень высокие напряжения растяжения. Однако реальные жидкости разрываются (кавитируют) при напряжениях сжатия (давлениях), близких к давлению паров. Это объясняется тем, что в реальных жидкостях имеются инородные частицы, твердые и газообразные, на поверхности которых образуются слабые для разрыва жидкости участки, служащие зародышами кавитации. Кавитация возникает также в микроскопической несмачиваемой трещине на поверхности рабочего органа гидромашины. [c.144]

Изготовление вкладышей из свинцовистой бронзы позволяет ликвидировать этот недостаток. Расплавленную свинцовистую бронзу заливают в трубчатую заготовку и охлаждают. Заготовку механически обрабатывают и разрезают на заготовки вкладышей, каждый из которых затем устанавливают в приспособление (полупостель) на прессе и обжимают приложением усилия к торцам до достижения окружного относительно пластического деформирования, равного 2,2 - 2,8%. После механической обработки вкладыщ устанавливают в приспособление и упруго деформируют, прилагая усилие в плоскости стыков до достижения изгибных напряжений сжатия в антифрикционном слое в среднем сечении вкладыша, равных 0,20 - 0,25 предела текучести. После этого приспособление с вкладышем устанавливают в печь, нафевают до 245 - 255 °С и выдерживают 3,5 - 4,5 ч. Затем вкладыщ, предварительно извлеченный из приспособления, охлаждают на воздухе и окончательно обрабатывают. В результате пластического деформирования вкладышей повышается сопротивление совместному действию окружных механических (монтажных) и температурных напряжений сжатия. Нафев и вьщержка вкладыша при приложенном усилии в плоскости стыков, обеспечивающем упругое деформирование антифрикционного слоя в указанных пределах, приводят к появлению остаточных напряжений растяжения в нем после охлаждения, кото- [c.231]

Шестеренчатые стенды (редукторные установки) замкнутого контура прп испытании масел для ТРД обычно работают прн оборотах ведущей и ведомой шестерен 2 1 (примерно 12 ООО и 6000), крутящем моменте на валу ведущей шестерни 5,5—5,8 кГм, удельной статической нагрузке на зуб шестерни 200—250 кГ и коЕгтактком напряжении сжатия около 14 ООО кГ/см . Смазывающие свойства масла в этом случае оцениваются по выдержанно шестернями нагрузке и по их износу. Смазывающие свойства нефтяных масел для ТРД при оценке первыми тремя методами примерно одинаковы (табл. 8. 16—8. 18), причем снижение вязкости масел МК-6 п МС 6 до 6 сот при 50° С не вызывает ухудшения их смазывающих свойств по сравненпю с маслом МК-8. [c.458]

Смотреть страницы где упоминается термин Напряжения сжатия: [c.51] [c.97] [c.229] [c.102] [c.124] [c.41] [c.95] [c.76] [c.9] [c.311] [c.311] [c.110] [c.311] [c.21] [c.467] [c.120] [c.95] [c.48] [c.78] [c.231] [c.232] [c.302] [c.303]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология