Расход острого

При выборе схемы орошения в колонне, т. е. расходов острого и промежуточных циркуляционных орошений (ПЦО) и доли отбо-за тепла с каждым из них, учитывают одновременно влияние 1Ц0 на четкость ректификации, степень регенерации тепла и размеры аппаратов. Так, при увеличении четкости разделения большее количество тепла необходимо отводить острым орошением, для увеличения же степени регенерации тепла следует развивать в основном нижние циркуляционные орошения и, наконец, для умеренного и равномерного распределения нагрузок по высоте колонны необходимо перераспределять тепло между всеми потоками орошения. [c.166]

Расход острого пара, mV4. . 90 — [c.22]

II на входе в колонну 80 Расход острого пара, м /ч. . 60 Температура низа отпарных колонн, °С [c.23]

Качество получаемых нефтепродуктов можно менять в широких пределах, регулируя режим основных колонн (расход острого и циркуляционного орошения, температуру верха и низа, давление и т. д.). [c.23]

Аналогичное внимание обслуживающий персонал должен уделять правильной эксплуатации атмосферной части установки, следить за постоянством загрузки, требуемых температур нефтепродуктов на выходах из печей, температур верха и низа колонн, расхода острых и циркуляционных орощений и поддерживать давления в заданных пределах. [c.79]

Водяной пар применяют также для интенсификации нагрева нефтяных остатков в трубчатых печах при вакуумной перегонке. При этом добиваются большей степени испарения нефтепродукта, предотвращения закоксовывания труб. Расход острого пара в этом случае принимают 0,3—0,5% на сырье. [c.69]

Применение горячей струи увеличивает расход острого орошения и отбор бензина. Одновременно состав сырья атмосферной [c.34]

Расход острого пара при нагревании жидкости определяют из теплового баланса [c.161]

Управляющими воздействиями служат регулируемые расходы откачиваемых из колонн продуктов, расходы острого и циркуляционных орошений, а также расходы пара в колонны. [c.33]

Управляющими воздействиями для колонны служат расходы острого и циркуляционных орошений, а также величины боковых отборов. [c.68]

Температурный профиль по высоте колонны обеспечивается изменением расходов острого и циркуляционных орошений. Регулирование температуры верха колонны обычно осуществляется расходом острого орошения по каскадной схеме. Работа этого контура тесно связана с режимом в рефлюксной емкости Е1, в которой автоматически поддерживается давление (изменением положения регулирующей задвижки на газовой линии) и уровень (воздействием на откачку нестабильного бензина). Температуры на контрольных тарелках колонны поддерживаются посредством изменения расходов соответствующих циркуляционных орошений. [c.69]

САР верха колонны (рис. П-16), предусматривающая стаби- лизацию расхода острого орошения, регулирование уровня в рефлюксной емкости воздействием по каскадной схеме на откачку, а также регулирование давлений в верху колонны и в рефлюксной емкости температура верха колонны обычно не регулируется [c.71]

Такая линеаризованная модель предлагается в работе [57], где температура конца кипения бензина рассматривается как линейная функция температуры и давления верха колонны К1, температуры и расхода острого орошения в К1, а также температуры и уровня середины кипящего слоя в реакторе. [c.77]

Для обеспечения внутреннего материального баланса предусмотрена компенсация влияния изменения D t) на расход острого орошения в колонну (L), значение которого в любой момент времени поддерживается равным [c.78]

Наиболее распространенное решение - уменьшение температуры отгонки бензольных углеводородов путем подачи в десорбер острого пара. При этом насыщенное поглотительное масло предварительно подогревается либо глухим паром наиболее доступных параметров (0,5-0,6 МПа) до 135-140°С, либо в трубчатой печи (до 180°С). Применение нагрева в трубчатой печи позволяет уменьшить расход острого пара (с 2-3 до 0,8-1,0 т на 1 т бензольных углеводородов). Общими недостатками этой наиболее распространенной схемы десорбции оказываются большой расход пара, увеличение объемов теплообменной аппаратуры и расхода охлаждающей волы, образование значительных объемов сточных вод, содержащих бензольные углеводороды, цианиды и тиоцианат аммония. [c.164]

Наиболее распространенное решение — уменьшение температуры отгонки бензольных углеводородов путем подачи в десорбер острого пара. При этом насыщенное поглотительное масло предварительно подогревается либо глухим паром наиболее доступных параметров (0,5—0,6 МПа) до 135—140°С, либо в трубчатой печи (до 180°С). Применение нагрева в трубчатой печи позволяет уменьшить расход острого пара (с [c.287]

Расход острого пара определяют, учитывая равенство конечных температур нагреваемой жидкости и конденсата. Тогда по уравнению теплового баланса находим [c.313]

О 2. /7 3. пг ). число теоретических тарелок в отпарных колоннах т 2). расход острого орошения ( ор. ). расход водяного пара, [c.47]

Минимальный расход острого пара можно найти сле- [c.321]

При применении перегретого пара в качестве десорбирующего агента его можно рассматривать как инертный газ и вести расчет подобно указанному на стр. 315, т. е. находить необходимое для достижения заданной степени отгонки ф число единиц переноса [по формулам (1У-112) или ( У-ИЗ) или, при ступенчатом контакте, число ступеней [по формулам (1У-114) или (1У-115)1. При этом надо задаваться расходом острого пара V, а также температурой процесса. По принятой температуре находят константу равновесия т и далее определяют фактор отгонки 5. Принятые температуры затем проверяют по тепловому балансу. [c.322]

Несмотря на то, что в непрерывном процессе приходится нагревать уголь на 100° С выше, а при 10 кГ/см на 200° С выше, чем в периодическом процессе при атмосферном давлении, расход тепла на 1 кг продукции составляет 600—900 кал при расходе острого пара 0,5 кг кг продукта. Это соответствует общему расходу пара около 2,0 кг кг поглощенных углеводородов, между тем как в периодических адсорберах общий расход пара на десорбцию и сушку составляет 4—6 кг кг. [c.163]

Для получения остаточных битумов требуемых качеств (в пределах допустимых колебаний) необходимы регулирование и стабилизация ряда параметров технологического режима работы АВТ, а именно стабилизация загрузки сырьем вакуумной колонны — по расходу и температуре, а следовательно, и по составу сырья, выходящего из печи вакуумной установки АВТ регулирование отбора боковых масляных погонов вакуумной колонны регулирование расхода острого и циркуляционного орошений вакуумной колонны регулирование уровня остатка вакуумной колонны регулирование подачи пара вниз вакуумной колонны стабилизация вакуума в колонне. Это возможно путем применения новых схем и средств комплексной автоматизации, описание которых приведено ниже. [c.304]

Оптимальный режим выпарной установки обеспечивает получение концентрированного раствора из последней ступени и вторичного пара нужных параметров из промежуточных корпусов в заданном количестве при минимальной затрате тепла. Это достигается соблюдением заданной кратности испарения и отбора в требующемся количестве вторичного пара из отдельных корпусов. Расход острого пара, греющего первый корпус, обычно минимален при максимально возможном отборе необходимого количества вторичного пара из корпусов, находящихся ближе к концу выпарной установки. [c.210]

Техническая характеристика избыточное давление греющего пара —3 кгс/см расход острого пара на 1 кг выпаренной воды — 0,4 кг габариты— 5,5 X 3,3X 3,0 м. [c.344]

Расход острого пара определяют из уравнения теплового баланса. [c.341]

Расход острого пара через сопло [c.210]

Расход острого пара по формуле (VII. 42) [c.278]

Расход острого пара [c.287]

Расход острого пара во втором периоде при том же коэффициенте всасывания [c.287]

Фактически расход пара при постоянном давлении за критической областью постоянный = 410 кг/ч. Имеем три значения расхода острого пара — 620 кг/ч tn i = 264 кг/ч и т р = = 410 кг/ч. В целях повышения экономичности установки надо иметь два компрессора на первый и второй периоды выпарки. [c.287]

Расход острого пара в первой ступени [c.296]

Мы рассмотрели расчет пароструйных вакуум-насосов без промежуточной конденсации пара по ступеням. Выпарная установка, показанная на фиг. УП. 26 имеет группу пароструйных вакуум-насосов с промежуточной конденсацией пара между ступенями. В предыдущем расчете расход острого пара на две ступени без конденсации составил 75,4 кг или 7,54 кг/кг удаленного воздуха, при этом на вторую ступень расходуется пара в 4,4 раза больше чем на первую. В насосах без промежуточной конденсации пара на каждую последующую ступень расходуется приблизительно в 5 раз больше пара, чем на предыдущую. Но в рассмотренной установке отработанный пар из второй ступени используется в теплообменнике. В этом случае насосы работают практически бесплатно. В установке (фиг. УП. 26) насосы работают на выхлоп. [c.297]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

Для обеспечения оптимальных условий ректификации и снижения расхода острого испаряющегося орошения колонна К-2 оборудована тремя потоками неиспаряющегося циркуляционного орошения (ЦО), которые отбираются и подаются с различных тарелок концентрационной части колонны К-2, Первое ЦО отбирается с 11-ой тарелки, отдаетсвое тепло в теплообменник первого ЦОи возвращается на 10-ую тарелку. Второе ЦО забирается с 21-ой тарелки, охлаждается, отдавая тепло нефти, и возвращается на 20-ую тарелку К-2. Третий поток ЦО — атмосферный газойль — с 29, 30 или 31 -ой тарелок, отдав свое тепло нефти, подается на одну из указанных выше тарелок. С 9-ой тарелки колонны К-2 отбирается керосиновая фракция (180-240°С), направляется в керосиновый стриппинг К-6, куда подается через маточник перегретый пар. Пройдя 10 тарелок, насосами Н-18, Н-19аоткачивается на охлаждение. Далее авиакеросин поступает в электроразделители ЭР-1 и ЭР-2, где под воздействием постоянного тока высокого напряжения (10-11 кВт) вода отстаивается и сбрасывается в ка- [c.104]

Затем одним плунжером насоса 3 замес подают в контактную головку 4 для дальнейшего и мгновенного подогрева до температуры 90—95°С также вторичным паром, после чего он поступает в расширитель 5 небольшой вместимости. Пр1г е-нение некоторого избыточного давления вторичного пара и нагнетательного действия I ступени насоса позволяет создать подпор во всасывающей линии II ступени насоса, что облегчает его работу н дает возможность закачивать нагретый до 95°С замес в варочный аппарат. Большое значение имеет и кратковременность нагрева, прн котором вязкость массы не успевает достигнуть максимальной величины. Нагрев до 90—95°С позволяет снизить расход острого пара на варку в связи с более полным использованием вторичного пара. [c.101]